1、本研究工作的目的是針對國產(chǎn)7475高強鋁合金中厚板強度和抗剝落腐蝕經(jīng)常不能同時滿足要求的問題，采用力學性能、電導率和抗剝落腐蝕性能的測定以及光學金相顯微鏡、掃描電鏡和透射電鏡組織觀察和微區(qū)能譜分析等手段，對國產(chǎn)7475高強鋁合金半連續(xù)鑄錠均勻化處理、熱軋板的固溶處理以及預拉伸板的時效處理進行研究，優(yōu)化該合金生產(chǎn)過程的幾個主要熱處理條件，為建立高純7475高強鋁合金板材生產(chǎn)的合適的全程熱處理工藝奠定基礎。研究結果表明：
　　 (1

2、)國產(chǎn)7475合金半連續(xù)鑄錠中存在的478℃開始熔化的低熔點產(chǎn)物在465℃保溫12h即可基本消失，但同時部分轉變成約489℃開始熔化的S相(Al2CuMg)，該S相可通過在465℃保溫48h或多級高溫均勻化處理基本消除。常規(guī)工業(yè)生產(chǎn)的均勻化處理錠坯的組織中仍存在大量殘留相S相(Al2CuMg)。
　　 (2)在465℃×24h均勻化處理的基礎上隨爐升溫再進行485℃×10h的第二級均勻化處理對合金性能略有影響，在此雙級均勻化處理

3、的基礎上再進行500℃×2h的第三級高溫均勻化處理對錠坯的晶粒尺寸影響不大，略有提高合金的強度作用，但合金的電導率略有降低。合適的均勻化制度為465℃×24h↗(3h)→485℃×10h↗(3h)→500℃×2h。
　　 (3)經(jīng)工廠常規(guī)均勻化處理后的鑄錠熱軋成15mm厚的板材中仍存在少量478℃熔化的低熔點產(chǎn)物和較多的對應489℃左右熔化的產(chǎn)物，因此熱軋板的最初固溶處理溫度應低于470℃；18mm厚的熱軋板存在489℃開始熔化

4、的低熔點產(chǎn)物，固溶處理溫度達到489℃板材將發(fā)生過燒。
　　 (4)15mm和18mm厚合金熱軋板在470℃固溶處理時間保溫時間從1h至5h，最初1h左右可明顯提高合金的強度，隨后再延長保溫時間對力學性能影響不大。固溶處理時間延長至5h，合金中僅剩下含F(xiàn)e的結晶相未溶解，板材再結晶并不充分，其組織仍呈現(xiàn)出纖維狀的特征。首先在固溶處理溫度加熱空冷再進行第二次常規(guī)的固溶處理及多級高溫固溶處理合金的強度沒有不利的影響。合適的固溶制度為

5、470℃×1h～2h。
　　 (5)18mm厚預拉伸板進行雙級時效時，第一級時效溫度和時間對合金的性能的影響不大，但第二級時效溫度及時間顯著影響合金性能，必須嚴格控制第二級時效溫度和時間。當?shù)谝患墪r效為107℃×7h，第二級時效溫度為163℃～160℃時，對應的第二級時效時間應在12～16h之間。當?shù)诙墪r效溫度為160℃時，其第二級時效時間應達到16h,才能使剝落腐蝕程度小于EB級。合適的時效制度為107℃×12h+163℃×