1、梯度含水狀態(tài)下木質梁力學性能的定量化計算，是木質梁靜態(tài)力學性能設計的基礎和前提。它可使設計人員直接獲得真實環(huán)境下木質梁的力學性能，亦可為木質梁力學性能水分折減系數(shù)的確立提供可靠的理論計算途徑。但是，上述定量化計算相比平衡含水狀態(tài)下的卻要復雜和困難得多，導致至今多數(shù)研究仍沿用平衡含水狀態(tài)下木質梁“力學性能-水分”回歸分析的思路來處理這一問題，這顯然不能直接反映木質梁靜態(tài)力學性能和呈梯度狀態(tài)分布水分的本構關系，同時也導致了尚處于初級發(fā)展階段

2、的我國木結構標準和規(guī)范在這一問題的處理上仍需依賴經驗和大量繁雜實驗的不利局面。
　　針對上述情況，本論文以我國常用的云南松（Pinusyunnanensis，用YNP簡稱）、意楊（Populus euramevicana，用P代簡稱）和意楊酚醛樹脂單板層積材(LaminatedVeneer Lumber of Poplar bonded with Phenol Formaldehyde Resin，用LVL簡稱)為研究對象，在獲得

3、三種材料不同含水狀態(tài)下基礎物理力學性能以及吸濕/解吸規(guī)律的基礎上，依次建立了木質梁的吸濕/解吸水分遷移數(shù)理模型和梯度含水狀態(tài)下木質梁靜曲彈性模量(Bending Modulous of Elasticity,簡稱Eb)的理論計算模型，最后又以昆明地區(qū)典型的氣候條件為計算依據(jù)，給出了基于這兩種數(shù)理模型的木質梁Eb的水分折減系數(shù)。同時，本文也給出考慮梯度水分分布的木質梁設計方法、設計步驟、計算實例及實驗驗證。
　　本論文的主要研究成果

4、和創(chuàng)新點可歸納如下:
　　1)無論在吸濕過程還是在解吸過程，YNP、P和LVL三種材料的外形尺寸、靜曲彈性模量Eb、順紋拉伸彈性模量Et、順紋剪切彈性模量G均與材料的平衡含水率（Equilibrium moisture content，簡稱:EMC）成高度的正相關關系。同時發(fā)現(xiàn)，P和LVL材料解吸過程中的Eb、Et、G的變化速率均小于吸濕過程中的，但它們的橫紋拉伸彈性模量E和順紋拉伸泊松比μ12卻受含水率的影響不大。
　　2

5、)相同名義含水率(Nominal Moisture Content，NMC)下，三種材料處于吸濕梯度水分狀態(tài)下的Eb均小于其處于EMC狀態(tài)下的Eb，其中LVL試件的差別最大;但隨名義含水率的趨衡，三種材料的這種差別均逐漸減小。
　　3)發(fā)現(xiàn)膠層雖能顯著降低LVL的吸濕或解吸速率，但未能完全阻止水分在其厚度方向上的遷移。
　　4)論文所用的“擴散+相變”水分遷移模型能較好地預測纖維飽和點以下實木和LVL中的水分遷移過程，其預測

6、精度遠高于“集總參”單擴散模型。但需要特別注意的是，模型所用的環(huán)境邊界條件We應取木材在該環(huán)境下的實際可達EMC。同時發(fā)現(xiàn)，木材的吸著水擴散系數(shù)Dls和水蒸氣擴散系數(shù)Dvs均隨含水率的增高而增大，但在一定含水率區(qū)間內可視其為一常數(shù)。
　　5)吸濕過程中，木材初始含水率與其環(huán)境理論最大平衡含水率(SurindingEquilibrium Moisture Content，簡稱:SEMC)的差值越大，則木材層間的含水率梯度也越大，但其

7、整體到達目標EMC的時間卻越短;同時發(fā)現(xiàn)，解吸過程中的規(guī)律與上述情況相反。
　　6)基于各向異性層合板理論的Eb計算模型可較好地預測梯度含水狀態(tài)下木質梁的Eb。同時發(fā)現(xiàn)，材料厚度膨脹對實木材料和LVL的Eb計算結果影響非常小，但單板的特殊輔層方向對LVL的Eb計算結果影響很大。
　　7)在環(huán)境濕度(Relative Humidity)不大于65％的情況下，按照我國木結構規(guī)范和本文給出的木質梁靜曲性能設計方法設計制作的木質梁的