1、<p>　　分類號　　　　　　　　　　　　</p><p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文）</p><p>　　題　　　　目　大型機組定壓與滑壓運行的經(jīng)濟性比較 </p><p>　　并列英文題目　The economic comparison of constant pressure and sliding pressure operation for

2、large unit</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本課題先描述了2011年的電力供需形勢，涉及到電廠的節(jié)能減排，然后引入了“等效熱降理論”。重點討論了用等效熱降的方法給予定量分析和計算。</p><p>　　然后用該方法對大型機組的定壓調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)進行定量分析，比較它們的經(jīng)濟性，確定了型機組在同負荷下滑壓運行

3、比定壓運行時的經(jīng)濟性要高。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 定壓運行 滑壓運行 經(jīng)濟性 比較</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This topic describes the 2011 year of power supply and demand situation, involvi

4、ng power plant energy-saving emission reduction, and then introduces "equivalent heat drop theory". Focused on quantitative analysis and calculation of equivalent heat drop method. </p><p>　　And th

5、en use this method to slide large units of pressure and pressure of a quantitative analysis, comparison of their economy, sliding pressure operation determines the type of unit in the same load than the constant pressure

6、 of the running of the economy to high.</p><p>　　Keyword：Constant pressure regulation Sliding-pressure regulation Of economic Relatively</p><p><b>　　目錄</b></p><p>&

7、lt;b>　　一.前言1</b></p><p>　　1.1 2011年電力供需形勢1</p><p>　　1.2 電廠節(jié)能理論與措施1</p><p>　　1.3 本課題研究思路與意義3</p><p>　　二.等效熱降的理論基礎(chǔ)4</p><p>　　2.1 等效熱降的概念4</

8、p><p>　　2.1.1 概述4</p><p>　　2.1.2 等效熱降的概念5</p><p>　　2.1.3 計算符號和公式的規(guī)定6</p><p>　　2.2 抽汽等效熱降8</p><p>　　2.3 等效熱降之間的關(guān)系11</p><p>　　2.3.1疏水放流式加熱器與其后

9、相鄰加熱器之間的等效關(guān)系11</p><p>　　2.3.2 匯集式加熱器之間的等效熱降關(guān)系13</p><p>　　2.4 等效熱降的應(yīng)用14</p><p>　　2.4.1內(nèi)、外純熱量出入熱力系統(tǒng)16</p><p>　　2.4.2攜帶工質(zhì)的內(nèi)外熱源進入熱系統(tǒng)16</p><p>　　2.4.3帶工質(zhì)的熱

10、量出系統(tǒng)17</p><p>　　2.5再熱機組的等效熱降18</p><p>　　2.5.1概述18</p><p>　　2.5.2定熱量抽汽等效熱降19</p><p>　　2.5.3定熱量新蒸汽等效熱降20</p><p>　　2.5.4定熱量等效熱降應(yīng)用特點20</p><p&g

11、t;　　2.5.5變熱量等效熱降23</p><p>　　2.5.6等效熱降的條件24</p><p>　　2.5.7等效熱降應(yīng)用的基本法則24</p><p>　　三.定壓與滑壓運行方式比較25</p><p>　　3.1定壓運行25</p><p>　　3.2滑壓運行26</p><

12、p>　　3.2.1滑壓運行的分類26</p><p>　　3.2.2滑壓運行的特點27</p><p>　　四.定壓與滑壓運行計算29</p><p>　　4.1定壓運行計算30</p><p>　　4.1.1熱力系統(tǒng)簡捷計算30</p><p>　　4.1.2機組的等效熱降計算33</p>

13、;<p>　　4.2 滑壓運行計算35</p><p>　　4.2.1熱力系統(tǒng)簡捷計算35</p><p>　　4.2.2機組的等效熱降計算38</p><p><b>　　五.結(jié)論40</b></p><p><b>　　六.結(jié)束語41</b></p><

14、;p><b>　　七.參考文獻42</b></p><p><b>　　八.附錄43</b></p><p><b>　　一.前言</b></p><p>　　1.1 2011年電力供需形勢</p><p>　　2011年，全國全社會用電量平穩(wěn)較快增長，發(fā)電裝機容量繼

15、續(xù)增加，結(jié)構(gòu)調(diào)整加快，裝備技術(shù)水平進一步提高，節(jié)能減排取得新進展，全國電力供需總體平衡偏緊。</p><p>　　在用電需求快速增長的情況下，由于水電來水偏枯、電煤供應(yīng)緊張、火電企業(yè)大面積虧損、跨省（區(qū)）跨區(qū)域通道能力不足、體制機制不暢等問題，部分地區(qū)、部分時段缺電比較嚴重，全國共有24省級電網(wǎng)相繼缺電，最大電力缺口超過3000萬千瓦，其中重慶、浙江、廣東等地既缺少本地電源，又沒有新增跨省（區(qū)）跨區(qū)域通道能力，電

16、力供應(yīng)存在著硬缺口。通過采取跨區(qū)域跨?。▍^(qū)）電力支援、加強需求側(cè)管理和實施有序用電等多種措施，有效緩解了電力供需矛盾，保障了經(jīng)濟社會平穩(wěn)健康發(fā)展。</p><p>　　1.2 電廠節(jié)能理論與措施</p><p>　　⑴ 合理安排運行方式，盡量達到機爐負荷的匹配。以保證機組的安全穩(wěn)定運行，為節(jié)約能源提供基礎(chǔ)和前提。</p><p>　?、?在主汽溫度和主汽壓力控制方面

17、，鍋爐值班員要求及時 調(diào)整，通過合理的安排吹灰器的投入順序及時間，改變上下層給 粉機投入方式以及給粉機轉(zhuǎn)速， 最大限度的降低受熱面吹灰對汽 溫的影響，使機組始終保持高參數(shù)運行，提高機組經(jīng)濟性。</p><p>　?、?在制粉系統(tǒng)的參數(shù)控制方面，需要按照制定的《鍋爐制 粉系統(tǒng)運行參數(shù)調(diào)整的相關(guān)規(guī)定》 ，根據(jù)不同的煤種，合理控制 磨煤機出口和一次風(fēng)溫，在保證安全的前提下，通過提高磨煤機 出口溫度和二次風(fēng)溫度，縮短煤粉

18、燃燒前的預(yù)熱時間，使煤粉燃 燒更加完全，有效的降低煤粉的不完全燃燒損失，達到降低動力煤消耗的目的。</p><p>　?、?加強煤質(zhì)延伸管理，監(jiān)督料場原煤取樣、料場進料、消耗情況的統(tǒng)計工作，在煤質(zhì)偏離設(shè)計煤種偏差較大時，能夠及時溝通使其掌握入爐煤質(zhì)情況，以便采取相應(yīng)的調(diào)整方案，保證鍋爐燃燒的穩(wěn)定。</p><p>　?、?對燃燒、調(diào)風(fēng)、混風(fēng)、爐溫分布進行監(jiān)督，掌握燃用煤質(zhì)對應(yīng)的磨煤機運行小

19、時數(shù)、粉位變化幅度，以及煤氣火嘴的投入數(shù)量變化，鍋爐尾部受熱面的煙溫變化，判斷爐管積灰情況，爐膛出口煙溫變化及減溫水量增減判斷水冷壁沾污程度， 督促崗位吹灰除焦，提高鍋爐熱效率。</p><p>　?、?定期進行鍋爐效率監(jiān)測，用以指導(dǎo)鍋爐的燃燒調(diào)整。每月進行鍋爐效率監(jiān)測，主要監(jiān)測：主汽溫度、壓力、流量，給水溫度、壓力、流量，爐膛氧量、排煙溫度、空預(yù)器入口煙溫、飛灰含碳量，爐渣含碳量。</p><

20、;p>　?、?受動力煤采購的影響，鍋爐燃用煤種與設(shè)計煤種偏差較大，要求按照制定的不同煤種、不同工況下的燃燒調(diào)整方案，根據(jù)煤質(zhì)分析報告，及時對鍋爐一二次風(fēng)配比進行調(diào)整，緩解鍋爐受熱面的結(jié)焦，提高鍋爐效率;其次，通過合理的二次風(fēng)配比， 優(yōu)化鍋爐的燃燒工況，降低排煙損失和飛灰可燃物損失，使鍋爐的熱經(jīng)濟性提高，煤耗相對降低。</p><p>　?、?針對外部因素造成機組發(fā)電負荷低，各項參數(shù)無法達到額定工況降低經(jīng)濟性

21、。需要通過查閱機組設(shè)計資料，結(jié)合往年機組運行參數(shù)，制定不同負荷下的最優(yōu)運行參數(shù)，并將這些參數(shù)繪制成負荷對應(yīng)曲線，為運行人員操作調(diào)整提供依據(jù)，最大限度的提高機組的經(jīng)濟性，從而降低機組的燃煤消耗。</p><p>　?、?在全廠范圍內(nèi)繼續(xù)有效的開展節(jié)水工作。</p><p>　　1.3 本課題研究思路與意義</p><p>　　本課題先描述了2011年的電力供需形勢，涉

22、及到電廠的節(jié)能減排，然后引入了“等效熱降理論”，并著重介紹了等效熱降的概念、抽汽等效熱降等效熱降之間的關(guān)系、等效熱降的應(yīng)用、再熱機組的等效熱降等定量計算的理論基礎(chǔ)知識。</p><p>　　通過定量分析研究熱力系統(tǒng)的經(jīng)濟性問題，然后用該方法對大型機組的定壓調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)進行分析，比較它們的經(jīng)濟性。確定了型機組在同負荷下滑壓運行比定壓運行時的經(jīng)濟性要高。</p><p>　　能源是人類社會賴

23、以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。近年來，我國的資源環(huán)境問題日益突出，節(jié)能減排形式十分嚴峻。本課題的研究，對電廠的節(jié)能減排有著重要的指導(dǎo)意義。</p><p>　　二.等效熱降的理論基礎(chǔ)</p><p>　　2.1 等效熱降的概念</p><p><b>　　2.1.1 概述</b></p><p>　　等效熱降法是基于熱力學(xué)

24、的熱工轉(zhuǎn)換原理，考慮到設(shè)備質(zhì)量、熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的特點，經(jīng)過嚴密地理論推演，導(dǎo)出幾個熱力分析參量Ｈj及等，用以研究熱工轉(zhuǎn)換及能量利用程度的一種方法。等效熱降法即可用于整體熱力系統(tǒng)的計算，也可用于熱力系統(tǒng)的局部分析定量，它基本屬于能量轉(zhuǎn)換熱平衡法。但是，它摒棄了常規(guī)計算的缺點，不需要全盤重新計算就能查明系統(tǒng)變化后的熱經(jīng)濟性，即用簡捷的局部運算代替整個系統(tǒng)的繁雜計算。</p><p>　　等效熱降法主要用來分析蒸汽

25、動力裝置和熱力系統(tǒng)。在火電廠設(shè)計中，這一方法可以論證方案的技術(shù)經(jīng)濟性，探討熱力系統(tǒng)和設(shè)備中各種因素的影響以及局部變動后的經(jīng)濟效益，是熱力工程和熱力系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計的有力工具。用等效熱降分析運行電廠的技術(shù)改造，尤其是熱力系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造，將收到良好效果，為改造提供確切的技術(shù)依據(jù)。等效熱降法在診斷電廠能量消耗、查明能量損耗的大小、發(fā)現(xiàn)機組存在缺陷和問題、指出技能改造的途徑與措施，以及評定機組的完善程度和挖掘節(jié)能潛力等工作中將發(fā)揮重要作用，真正達

26、到熱耗查定的目的。</p><p>　　等效熱降法的特點是：局部運算的熱工概念清晰，與一般熱力學(xué)完全一致，因此，容易掌握應(yīng)用;其次，計算簡捷而又準確，與真實熱力系統(tǒng)相符，且無論是手工計算或是電子計算機計算都很方便。分析問題時，這種方法能充分剖析事物的本質(zhì)和矛盾，分清問題的主次，從而有利于問題的正面解決。</p><p>　　2.1.2 等效熱降的概念</p><p>

27、;　　對于純凝汽式汽輪機（如圖2.1）所示，顯然，1kg新蒸汽的做功就等于它的熱降（即焓降）</p><p><b>　　(2.1)</b></p><p>　　式中 蒸汽進汽輪機的初焓 </p><p><b>　　汽輪機排氣焓 </b></p><p>　　圖2.1

28、 圖2.2</p><p>　　對于有回?zé)岢槠钠啓C（如圖2.2所示），1kg的新蒸汽做功</p><p>　　= （2.2）</p><p><b>　　式中 ；</b></p><p><b>　　——抽汽份額；</b></p>

29、;<p>　　——抽汽做功不足系數(shù)；</p><p>　　——任意抽氣級的編號；</p><p><b>　　——抽汽級數(shù)；</b></p><p>　　顯然，這個做功不是1kg新蒸汽的簡單熱降，他比純凝汽新蒸汽熱降小。但是，它與凝汽式汽輪機中的H又類似，它們都是1kg新汽的實際做功。為了有別于純凝汽熱降H,故稱這個做功為等效熱降

30、。等效的數(shù)量含意，從式（2.2）可知，它是指回?zé)岢槠狡啓C1kg新蒸汽的做功，等效于新蒸汽直達冷凝器的熱降。</p><p>　　2.1.3 計算符號和公式的規(guī)定</p><p>　　為了計算方便和統(tǒng)一，規(guī)定計算公式和符號如下：</p><p>　　——加熱器給水焓升 </p><p>　　——加熱蒸氣在加熱器內(nèi)的放熱量 </p>

31、;<p>　　——輸水在加熱器中的放熱量 </p><p>　　在整理原始數(shù)據(jù)時，根據(jù)加熱器的類型不同，其加熱器的，，的計算規(guī)定也各不相同。</p><p>　　疏水放流式加熱器的、和按下面公式計算</p><p>　　匯集式加熱器的、和按下面公式計算</p><p>　　2.2 抽汽等效熱降</p><p&

32、gt;　　研究圖中這樣一個簡單的熱力系統(tǒng)，假設(shè)一個純熱量q（即無工質(zhì)帶入系統(tǒng)）進入NO.3加熱器中，使NO.3得抽汽減少1kg，這1kg蒸汽稱為排擠抽汽。這個被排擠的抽汽中有一部分作功到汽輪機的出口，另一部分作功到后面各抽汽口再被抽出用以加熱給水。</p><p><b>　　圖2.4</b></p><p>　　這1kg排擠抽汽返回汽輪機以及隨后在各抽汽口上的分配，

33、按照熱平衡方程可計算。</p><p>　　由于NO.3加熱器抽汽減少1kg，在僅有熱量加入而無工質(zhì)加入時，其疏水也相應(yīng)減少1kg，因而使疏水在NO.2加熱器的放熱量減少。這個減少的熱量應(yīng)由NO.2段抽汽來補償，其補償量為</p><p>　　式中 即NO.2加熱器1kg抽汽的放熱量，是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額。</p><p>

34、　　排擠抽汽繼續(xù)向后流動的份額只有（）了。這部分蒸汽膨脹做功并凝結(jié)后，產(chǎn)生相同數(shù)量的水返回NO.1加熱器。NO.1加熱器為了加熱這部分水，因而抽汽量應(yīng)增加</p><p>　　式中 ——NO.1加熱器中1kg水的焓升 ；</p><p>　　——NO.1加熱器中1kg抽汽的放熱量 ；</p><p>　　——是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中，分配到N

35、O.1加熱器中的份額。</p><p>　　由于在NO.1和NO.2加熱器中增加了抽汽份額，并產(chǎn)生了作功不足，故NO.3加熱器排擠1kg抽汽返回汽輪機的作功等于</p><p><b>　　(2.3)</b></p><p>　　這個作功稱為抽汽的等效熱降，用符號表示。</p><p>　　抽汽等效熱降，在抽汽減少情況下

36、表示1kg排擠抽汽作功的增加值；反之抽汽增加時，則表示作功的減少值。顯然，它考慮了比該抽汽壓力更低的所有抽汽量的變化。</p><p>　　抽汽效率。如同一般效率概念一樣，是作功與加入熱量之比。這里排擠1kg抽汽，需要加入的熱量為，而排擠1kg抽汽獲得的功為。因而，對之比是一個熱效率的含意，故稱之為抽汽效率。它反映任意抽汽能級處熱變動的程度，和該能級以下（由于加入熱量引起）的一切作功變化。即</p>

37、<p>　　的計算公式的規(guī)律是，從排擠1kg抽汽的焓降中減去某些固定成分，因此可歸納為下列通式</p><p><b>　　(2.4) </b></p><p>　　式中 ——取或者，視加熱器型式而定；</p><p>　　——加熱器后更低壓力抽汽口腳碼。</p><p>　　如果j為匯集式加熱器,則均以

38、代之。如果為疏水放流式加熱器，則從以下直到（包括）匯集式加熱器用代替，而在匯集式加熱器以下，無論是匯集式還是疏水放流式加熱器，則一律以代替。</p><p>　　各抽汽等效熱降算出后，按作功與加熱量之比，可得相應(yīng)的抽汽效率 (2.5)</p><p>　　式中和均為已知數(shù)，故得計算極為方便。</p><

39、p>　　2.3 等效熱降之間的關(guān)系</p><p>　　2.3.1疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器之間的等效關(guān)系</p><p>　　疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器之間的等效熱降關(guān)系，可用下圖所示的兩種情況進行分析。圖中(a)表示其后相鄰加熱器是疏水放流式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)；圖(b)表示其后相鄰加熱器是匯集式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)。</p><p>　　按照圖（a）,根

40、據(jù)通式(2.4)求等效熱降有：</p><p>　　No.j No.j-1 No.j No.j-1</p><p>　　(a) (b)</p><p><b>　　(2.6)</b></p><p><b&

41、gt;　　(2.7)</b></p><p><b>　　從中減去得</b></p><p>　　j -j-i=(j-j-i)-</p><p>　　由于圖（a)中的Noj-i為疏水放流式加熱器，其中j-i應(yīng)為j-i，</p><p><b>　　故</b></p><

42、;p>　　Hj= (2.8)</p><p>　　按照圖（b)，根據(jù)通式求等效熱降有：</p><p>　　=( (2.9)</p><p><b>　　(2.10)</b></p><p><b>　　從 中減去 得&

43、lt;/b></p><p>　　=( (2.11)</p><p>　　比較式(2.8)與式（2.11）可知，盡管圖(a)與圖(b)中NOj-i加熱器形式不相同，但相鄰加熱器之間的等效熱降的關(guān)系式是相同的。由此可得出，疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器（不論其加熱器形式如何）之間的等效熱降關(guān)系的通式為</p><p><b>　　(2.12

44、)</b></p><p>　　它的物理意義是，排擠j段抽汽1Kg從j到j(luò)-1的做功為，這1kg排擠抽汽到j(luò)-1后只有（ ）kg繼續(xù)往后流動膨脹，而該處1kg排擠抽汽的等效熱降為故（ ）kg蒸汽的做功為（）,因而j級的等效熱降為（）與（）之和。</p><p>　　2.3.2 匯集式加熱器之間的等效熱降關(guān)系</p><p>　　如圖所ＮＯ.ｊ和ＮＯ.ｍ為

45、兩個匯集式加熱器，它們之間的關(guān)系式可推證如下。</p><p>　　No.j No.m</p><p>　　圖2.6 匯集式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)通式求NOj和Nom等效熱降有：</p><p><b>　　從中減去得</b></p>

46、;<p><b>　　(2.13)</b></p><p>　　它的物理意義是，匯集加熱器j的1kg排擠抽汽返回汽輪機作功到更低匯集加熱器m時，它仍具有等效熱降。而從j到m的焓降應(yīng)減去兩級之間因抽汽份額增加所減少的作功，才是排擠抽汽在兩級之間的作功，即（）－。兩部分作功之和就是j對應(yīng)抽汽級的等效熱降。應(yīng)當指出，如果j和m匯集加熱器之間還有另外的匯集加熱器存在，該式也同樣適用。&

47、lt;/p><p>　　公式(2.12)和(2.13)提供了一個從已知的等效熱降Hj-1或Hm計算的方法，它使的計算更為簡便。</p><p>　　2.4 等效熱降的應(yīng)用</p><p>　　內(nèi)部熱源利用，使循環(huán)作功增加，其裝置效率</p><p>　　式中 ——新蒸汽的實際作功，即新蒸汽等效熱降，；</p><p>

48、;<b>　　——循環(huán)吸熱量，；</b></p><p>　　——內(nèi)部熱源回收利用的作功，。</p><p>　　可知，任何內(nèi)部熱源的利用，都使裝置效率得以提高。因為內(nèi)部損失熱量再次回收利用，終將提高循環(huán)吸熱的利用程度，提高熱變功的份額，故而裝置效率總是提高的。</p><p>　　而外部熱源利用，若按熱力學(xué)原理分析，這時，除循環(huán)作功增加外，循

49、環(huán)吸熱量也將增加，即外熱源被利用的熱量也是循環(huán)吸熱的一部分，故裝置效率 </p><p>　　式中 ——外部熱源被利用的熱量；</p><p>　　可知，外部熱源的利用，通常都使裝置的效率降低。因為外部余熱的品位一般低于新蒸汽能級，熱變功的程度較低，余熱的大部分將變?yōu)槔湓磽p耗，從而大大增加了損耗的冷源損失降低了裝置效率。</p><p>　　如若按外部

50、熱源利用，按余熱利用原理處理，其裝置效率</p><p>　　所謂按余熱利用處理，系指余熱不利用就廢棄了，若給予利用，則利用一點就回收一點。表現(xiàn)在裝置效率的計算上，就是只記作功收益而不計熱量支出。因而，盡管余熱品位較低，但畢竟有一部分轉(zhuǎn)變?yōu)楣Γ?，這時裝置效率總是提高的。</p><p>　　局部定量分析時，無論是內(nèi)部熱源還是外部熱源出入系統(tǒng)，都要根據(jù)有無工質(zhì)出入系統(tǒng)來分析。對無工質(zhì)出入

51、系統(tǒng)的熱量簡稱“純熱量”，對有工質(zhì)出入系統(tǒng)的熱量簡稱“帶工質(zhì)的熱量”純熱量出入系統(tǒng)，僅熱量有變動，不引起系統(tǒng)工質(zhì)總量的變化；帶工質(zhì)的熱量出入系統(tǒng)，不僅有熱量的變化，而且系統(tǒng)的工質(zhì)總量也將發(fā)生變化。</p><p>　　2.4.1內(nèi)、外純熱量出入熱力系統(tǒng)</p><p>　?。?）外部熱源利用于系統(tǒng)，在不變時，裝置效率提高為</p><p>　　進入系統(tǒng) ; 出系

52、統(tǒng) </p><p>　　——新蒸汽等效熱降的增量 </p><p>　?。?）內(nèi)部熱源出入系統(tǒng)</p><p>　　進入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) </p><p>　　2.4.2攜帶工質(zhì)的內(nèi)外熱源進入熱系統(tǒng)</p><p>　　蒸汽攜帶熱量進入系統(tǒng): </p><p>　　系統(tǒng)經(jīng)濟

53、性的相對變化為 </p><p>　　上述討論不僅對＞適用，同樣地對≦也適用，只是在=時，純熱量部分的作功等于零，因而在＜時，純熱量部分的作功為負值而已。</p><p>　　(2)熱水攜帶熱量進入系統(tǒng)</p><p>　　無論外部熱水抑或內(nèi)部熱水進入系統(tǒng)，其方式有兩種：一種是從主凝結(jié)水管路進入，二是從疏水管路進入，由于熱水進入地點不同，產(chǎn)生的經(jīng)濟效果和計算方法也不

54、相同。</p><p>　　當熱水從主凝結(jié)水管路進入系統(tǒng)；</p><p>　　裝置經(jīng)濟性的相對變化為</p><p>　　當熱水從疏水管路進入系統(tǒng)</p><p>　　裝置經(jīng)濟性的相對變化為</p><p>　　2.4.3帶工質(zhì)的熱量出系統(tǒng)</p><p>　　(1)蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)<

55、/p><p>　　蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟性的相對降低為 式中</p><p>　　(2)給水攜帶熱量出系統(tǒng):</p><p>　　給水攜帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟性的相對下降為</p><p>　　(3)疏水攜帶熱量出系統(tǒng): </p><p>　　疏水攜帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟性的相對下<

56、/p><p>　　2.4.4補水地點引起的作功差異及多種形式的計算公式問題</p><p>　　由冷凝器補入改為從除氧器補入引起作功差異，按等效熱降定理分析，其值為 </p><p>　　應(yīng)當指出，凡有工質(zhì)進出系統(tǒng)，且補水地點又在除氧器時，若引用以冷凝器為補水其點的計算公式都應(yīng)在該公式中增補這項作功差異。</p><p>　　2.4.5熱

57、系統(tǒng)輔助成分作功損失總和</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降扣除熱系統(tǒng)全部輔助成分的作功損失ΣΠ，就得到新蒸汽凈等效熱降，即</p><p>　　熱系統(tǒng)的輔助成份，是指除了抽汽回?zé)峒訜嵋酝獾囊磺懈郊映煞?。它一般包括：門桿漏汽及其利用；抽氣器用汽及其回收利用；給水泵的焓升；加熱器的散熱損失等等。</p><p>　　2.5再熱機組的等效熱降</p>&

58、lt;p><b>　　2.5.1概述</b></p><p>　　再熱機組熱系統(tǒng)，其高壓缸的排汽；在流經(jīng)再熱器之前叫再熱冷段，經(jīng)再熱器加熱升溫后叫再熱熱段。</p><p>　　由于有再熱及其吸熱量的存在，給等效熱降的計算及其應(yīng)用帶來了一些不同于非再熱機組的特點。這些特點主要表現(xiàn)于再熱冷段及其以上區(qū)段，在這區(qū)間出現(xiàn)的任何排擠抽氣都將流經(jīng)再熱器而吸熱。這時將引起兩

59、個問題：首先，它引起汽輪機熱耗量變化，與等效熱降保持熱量不變相矛盾，其次，排擠抽汽的作功不含加入熱量本身在汽輪機中繼續(xù)作功，而且還包含再熱器增加吸熱的作功。</p><p>　　解決以上問題的方法有兩種：其一，是定熱量等效熱降；其二，順其自然，恢復(fù)循環(huán)吸熱的真實性，讓它隨系統(tǒng)的變化而變，這樣的等效熱降及其應(yīng)用成為再熱機組的變熱量等效熱降。</p><p>　　2.5.2定熱量抽汽等效熱降&

60、lt;/p><p>　　再熱冷段產(chǎn)生1kg排擠抽汽，將全面流經(jīng)再熱器并吸收熱量 ，然后返回汽輪機中、低壓缸繼續(xù)膨脹作功。這個作功可用等效熱降之間的關(guān)系求的，但必須扣除再熱器吸熱量的作功。再熱器吸熱量是燃料供給的熱量，是循環(huán)吸熱的一部分，其作功為，由此，冷段1kg排擠的等效熱降為：</p><p>　　當冷段抽汽加熱器j是疏水放流型時</p><p><b>　

61、　=（</b></p><p>　　= (2.14)</p><p>　　當冷段抽汽的加熱器j是匯集型時</p><p>　　=+ (2.15式中 ——1kg蒸汽在再熱器中的吸熱量，</p><p>　　hzr——再熱熱段蒸汽焓， </p>

62、<p>　　hzl——再熱冷段蒸汽焓，</p><p>　　——汽輪機裝置效率，有熱力系統(tǒng)計算獲得，％</p><p>　　m——匯集式加熱器編號。</p><p>　　定熱量抽汽效率是定熱量抽汽等效熱降Hj與排擠1kg抽汽所需熱量qj之比，即</p><p><b>　　(2.16)</b></p&g

63、t;<p>　　顯然定熱量抽汽等效熱降的物理意義，是從再熱器熱段到凝汽器之間的1kg排擠抽汽返回汽輪機的真實作功，也是加入熱量的真實作功，而不是1kg排擠抽汽返回汽輪機的真實作功。用它們求得全部抽汽效率的物理意義，都將反映加入熱量轉(zhuǎn)變?yōu)楣Φ某潭取?lt;/p><p>　　2.5.3定熱量新蒸汽等效熱降</p><p>　　為了確保循環(huán)吸熱量不變，計算再熱機組新蒸汽等效熱降時，以通

64、過再熱器的工質(zhì)為1kg計算熱量，即</p><p><b>　　(2.17)</b></p><p>　　故新蒸汽的毛等效熱降</p><p><b>　　(2.18)</b></p><p>　　考慮熱力系統(tǒng)各種附加成份的作功損失后，可得凈等效熱降</p><p>　　-

65、 (2.19)</p><p>　　由此，汽輪機的裝置效率</p><p><b>　　(2.20)</b></p><p>　　2.5.4定熱量等效熱降應(yīng)用特點</p><p>　?。?）有工質(zhì)出入系統(tǒng)的特點</p><p>　　用定熱量等效熱降進行局部定量時，有它的特殊性。盡管建立等

66、效熱降時，已考慮到再熱機組的特點，采取了相應(yīng)措施，使問題得到解決。但是，那只是針對純熱量進出系統(tǒng)，并未涉及有工質(zhì)出入系統(tǒng)。</p><p>　　當工質(zhì)出入系統(tǒng)發(fā)生在再熱前，其作功損失的計算不同于一般的基本法則，有軸封蒸汽從高壓缸滲出，其份額為焓值為。則該蒸汽出系統(tǒng)損失作功為但這時流經(jīng)再熱器的工質(zhì)質(zhì)量減少了，再熱器的吸熱量也減少了，為保證裝置的熱耗量不變，則其作功損失為</p><p>　　

67、當蒸汽攜帶熱量出入系統(tǒng)發(fā)生在再熱后，這時，由于不引起再熱器吸熱量的變化，因而，其計算與非再熱機組的基本法則相同。</p><p>　　當有工質(zhì)進入系統(tǒng)并發(fā)生在再熱前，有蒸汽進入高壓缸的抽汽，其份額為，焓值為，則其作功損失為</p><p>　　綜上所述，定熱量等效熱降分析再熱機組的特點，表現(xiàn)為有蒸汽從再熱前進出系統(tǒng)上。這時，為了確保機組熱耗量不變的條件，應(yīng)該引起計算式的變化，它與非再熱機組

68、的計算式相比增加了一項。</p><p>　?。?）轉(zhuǎn)換系數(shù)在局部定量中的應(yīng)用</p><p>　　任意熱量（純熱量）加入系統(tǒng)，按等效熱降原理，該熱量能獲得作功為</p><p>　　但汽輪機真實內(nèi)功變化</p><p>　　式中 ——由熱量引起再熱器吸熱量的變化，；</p><p><b>　　——裝

69、置效率；</b></p><p>　　則變化后，新蒸汽的實際作功為</p><p>　　而變動后定熱量的新蒸汽等效熱降為 </p><p>　　上述各式中 ——變化前新蒸汽的實際作功；</p><p>　　——變化前定熱量的新蒸汽等效熱降。</p><p><b>　　由； 式中 </

70、b></p><p>　　——變化前循環(huán)的吸熱量，； </p><p>　　——變化前定熱量蒸汽等效熱降的吸熱量，，也是變化后的定熱量新蒸汽等效熱降的吸熱量。因為它們保持不變。式中 ；由以上各式聯(lián)立得 。應(yīng)當注意，這時是隨再熱器吸熱量變化而變化。即≠常數(shù)。</p><p>　?。?）經(jīng)濟性變化的計算特點</p><p>　　裝置熱經(jīng)

71、濟性相對變化的計算公式為</p><p>　　式中當作功增加時取正值，當作功減少時取負值。</p><p>　　2.5.5變熱量等效熱降</p><p>　　再熱熱段以后的由于再熱熱段以后排擠抽汽不影響通過再熱器的蒸汽份額，也就不影響再熱器的吸熱量，因而，這時變熱量等效熱降的計算與非再熱機組一樣，也與定熱量等效熱降一樣，也與定熱量等效熱降一樣，其通式是 </p

72、><p>　　再熱冷段及其以上的，根據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以上產(chǎn)生排擠抽汽，按前面基礎(chǔ)理論的推演方法，可以導(dǎo)出該蒸汽返回汽輪機的實際作功為 </p><p>　　式中符號和腳碼與定熱量等效熱降的意義相同。</p><p>　　應(yīng)當指出，這是蒸汽返回汽輪機的真實作功，它不但包括排擠蒸汽所需加入熱量的真實作功，而且還包括排擠抽汽引起再熱器吸熱增加的作功，這時它與定熱

73、量等效熱降的本質(zhì)區(qū)別。</p><p>　　讓自然循環(huán)吸熱量自然變動而求得的抽汽等效熱降稱之為變熱量等效熱降，為了有別于定熱量等效熱降，用符號表示。</p><p>　　變熱量抽汽效率：變熱量抽汽等效熱降與排擠抽汽所需熱量之比，稱之為變熱量抽汽效率，即 </p><p>　　新蒸汽等效熱降，采用變熱量抽汽效率可導(dǎo)出新蒸汽等效熱降為 </p>

74、<p><b>　　裝置效率為 </b></p><p>　　式中，這里的及與常規(guī)系統(tǒng)計算的結(jié)果完全一致。</p><p>　　2.5.6等效熱降的條件</p><p>　　等效熱降的計算是以新蒸汽流量保持不變?yōu)榍疤釛l件的。此外，在計算等效熱降時，認為新蒸汽參數(shù)，再熱參數(shù)，終參數(shù)以及各抽汽參數(shù)均為已知，且保持不變，即汽輪機膨脹過程

75、線的變化暫時不予考慮。</p><p>　　等效熱降是抽汽流從№j處返回汽輪機的真實作功能力，它標志著汽輪機各抽汽口蒸汽的能級及位能高低。愈大，它所處的能級就愈高，汽流作功能力也就愈大。</p><p>　　2.5.7等效熱降應(yīng)用的基本法則</p><p>　　對火電廠的熱力設(shè)備和系統(tǒng)來說，無論是熱量或是工質(zhì)的損失，還是工質(zhì)和熱量利用于系統(tǒng)，都將影響裝置的經(jīng)濟性。熱

76、力設(shè)備和管道的散熱、排污以及汽、水滲漏和取樣等就屬工質(zhì)和熱量的散失。當然，工質(zhì)損失的同時，通常總伴隨有熱量的損失。工質(zhì)和熱量利用于熱系統(tǒng)，包括來自循環(huán)內(nèi)部（簡稱內(nèi)部）的工質(zhì)和熱量，以及循環(huán)外部（簡稱外部）的工質(zhì)和熱量。軸封漏氣、抽氣器排氣、除氧器余汽的利用以及給水在泵內(nèi)的焓升等均屬于內(nèi)部熱量和工質(zhì)的利用，而外來蒸汽或熱水、排污擴容蒸汽、發(fā)電機冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用則屬于外部熱量和工質(zhì)利用與系統(tǒng)。應(yīng)當指出，從熱力學(xué)角度講內(nèi)、外熱

77、源的利用，對裝置熱經(jīng)濟性的影響是有原則性區(qū)別的，不能簡單混為一談的。</p><p>　　三.定壓與滑壓運行方式比較</p><p>　　汽輪機運行，應(yīng)保證汽輪機在正常情況下安全經(jīng)濟運行，并保證所需的主蒸汽參數(shù)。所以在汽輪機正常運行過程中，不可避免地需要進行負荷調(diào)整，根據(jù)調(diào)整負荷時采用的方法不同，一般有兩種運行方式——定壓運行和滑壓運行。</p><p><b

78、>　　3.1定壓運行</b></p><p>　　定壓運行就是汽輪機改變負荷過程中，新蒸汽的壓力和溫度保持不變，而改變閥門開度的一種運行方式。對于采用節(jié)流調(diào)節(jié)的汽輪機，通過改變調(diào)節(jié)閥門的開度實現(xiàn)負荷改變；對于采用噴管調(diào)節(jié)的汽輪機，通過依次開啟或關(guān)閉調(diào)節(jié)閥實現(xiàn)負荷改變，故又稱定壓運行的噴管調(diào)節(jié)。</p><p>　　定壓運行方式是機爐分別控制，相互牽連較少。在自動化水平較低

79、的情況下，與其它運行方式相比，這是一種比較方便與可靠的運行方式。定壓運行方式在改變負荷時產(chǎn)生節(jié)流損失。因此只有在基本負荷時，定壓運行才是最經(jīng)濟的。部分負荷時完全采用定壓運行不僅使經(jīng)濟性降低，而且也使可靠性下降，故隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，機組容量的增大，一般采用了另一種運行方式——滑壓運行。</p><p><b>　　3.2滑壓運行</b></p><p>　　滑壓運行就

80、是汽輪機改變負荷過程中，調(diào)速汽門開度不變，保持進汽面積不變，而通過鍋爐調(diào)節(jié)改變蒸汽壓力的一種運行方式。在整個負荷調(diào)節(jié)過程中，蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度盡量保持額定值不變，（或力求不變），蒸汽壓力隨著負荷的改變而改變，這種運行方式又稱為變壓運行。</p><p>　　3.2.1滑壓運行的分類</p><p>　?。?）純滑壓運行。在整個負荷變化范圍內(nèi)，所有調(diào)節(jié)閥均處于全開位置完全靠鍋爐調(diào)節(jié)燃燒適

81、應(yīng)負荷變化。這種方法操作簡單，維護方便，具有較高的經(jīng)濟性。但是，從汽輪機負荷信號輸入鍋爐，到新蒸汽壓力改變有一個滯后，即不能對負荷變化快速響應(yīng)。對于中間再熱機組，由于再熱器和冷段導(dǎo)汽管的熱慣性，負荷變動時，低壓缸有明顯的功率延滯現(xiàn)象，通常依靠高壓調(diào)速汽門動態(tài)過開的方法來補償，但此時調(diào)速汽門已全開，沒有調(diào)節(jié)手段，故此方式難于適應(yīng)負荷的頻繁變動的工況。</p><p>　?。?）節(jié)流滑壓運行。機組負荷穩(wěn)定時調(diào)速汽門不

82、全開，對主蒸汽壓力有一定的節(jié)流。當負荷突然增加時，立即全開調(diào)速汽門，利用鍋爐的蓄能，增大進汽量，達到快速增負荷的目的。待鍋爐調(diào)整燃燒工況使新汽壓力升高后，蒸汽的做功能力已經(jīng)滿足當時負荷的要求，然后再把調(diào)速汽門關(guān)小，恢復(fù)至原來的位置。因此，這種方式彌補了純滑壓運行負荷適應(yīng)性差的缺點。由于調(diào)速汽門經(jīng)常處于部分開啟的狀態(tài)，存在節(jié)流損失，在一定程度上降低了它的經(jīng)濟性。</p><p>　?。?）復(fù)合滑壓運行。這是滑壓與定

83、壓相結(jié)合的一種運行方式。在高負荷區(qū)保持定壓運行，在低負荷區(qū)，一個或兩個調(diào)節(jié)閥關(guān)閉轉(zhuǎn)入滑壓運行，而在更低負荷區(qū)，又進行較低壓力的定壓運行</p><p>　　事實上，復(fù)合滑壓運行方式有三種復(fù)合方式：第一，低負荷時滑壓運行，高負荷時定壓運行。低負荷時調(diào)速汽門全開，滑壓運行，隨著負荷的增加，主蒸汽壓力增加，待增至額定值后，維持主蒸汽壓力不變，過渡到噴管調(diào)節(jié)。第二，低負荷時定壓運行，高負荷時滑壓運行。低負荷時，蒸汽壓力維

84、持在較低值，作定壓運行；當負荷增加后，開大調(diào)速汽門，待閥門全開后則依靠鍋爐提升壓力增大負荷。第三，高負荷和低負荷時定壓運行，中間負荷滑壓運行。低負荷時，在較低壓力下定壓運行，中間負荷時，則關(guān)閉1~2個調(diào)速汽門滑壓運行，高負荷時采用噴管調(diào)節(jié)定壓運行。復(fù)合滑壓運行方式既具有較高的經(jīng)濟性，又具有較強的負荷適應(yīng)性，故應(yīng)用最廣。</p><p>　　3.2.2滑壓運行的特點</p><p>　　與定

85、壓運行相比，滑壓運行具有如下特點：</p><p>　?。?）機組變負荷時，由于主蒸汽的溫度變化小，所以部分金屬溫度的變化相應(yīng)減小，從而可以降低部件的熱應(yīng)力，延長部件的使用壽命。</p><p>　?。?）節(jié)流損失可以提高低負荷時的經(jīng)濟性，定壓運行時，負荷降低節(jié)流損失增加，汽輪機的內(nèi)效率降低，采用滑壓運行時，主蒸汽壓力隨負荷的減小而降低，但主蒸汽溫度和再熱溫度保持不變。雖然進入汽輪機的蒸汽

86、質(zhì)量流量減少，但容量流量基本保持不變，速比焓降等也保持不變，而且蒸汽壓力的降低，使?jié)駳鈸p失減小，故汽輪機的內(nèi)效率仍可維持較高的水平。</p><p>　　（3）給水泵耗功減少?，F(xiàn)代大功率汽輪機均采用汽動給水泵，有些采用電動泵的機組也在電機和泵之間加裝了可無級變速的液力耦合器，因此，機組若采用滑壓運行，當負荷降低時，鍋爐給水流量和壓力隨之減少，因而給水泵可以低轉(zhuǎn)速運行，從而降低了水泵的耗功量。</p>

87、<p>　　（5）調(diào)速系統(tǒng)工作穩(wěn)定，并可使機組振動減少。</p><p>　?。?）高負荷區(qū)滑壓運行不經(jīng)濟。當機組在高負荷區(qū)（75%——100%額定負荷）時。由于閥門的開度較大，定壓運行的節(jié)流損失不大，尤其是噴管調(diào)節(jié)的汽輪機，節(jié)流損失更小。若采用滑壓運行，由于新蒸汽壓力的降低，使機組循環(huán)熱效率下降，故此時經(jīng)濟性比定壓運行運行低。</p><p>　　四.定壓與滑壓運行計算<

88、;/p><p>　　600MW機組熱力系統(tǒng)圖</p><p>　　600MW機組熱力系統(tǒng)簡圖</p><p><b>　　4.1定壓運行計算</b></p><p>　　4.1.1熱力系統(tǒng)簡捷計算</p><p>　　1. 根據(jù)圖中原始資料整理熱力參數(shù)如下：</p><p>　

89、　單位P---MPa ，----kJ/Kg</p><p>　　2.按簡捷計算方法整理原始資料得(單位：kJ/kg）</p><p>　　3.抽汽系數(shù)計算（不考慮加熱器散熱損失）</p><p>　　4.再熱蒸汽份額 </p><p>　　再熱蒸汽的再熱器吸熱量 </p><p>　　1kg新蒸汽的膨脹

90、內(nèi)功</p><p><b>　　循環(huán)內(nèi)功 </b></p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p><b>　　實際循環(huán)效率</b></p><p><b>　　5.熱經(jīng)濟指標計算</b></p><p>　?。?）毛經(jīng)濟指標

91、 </p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p><p>　?、軜藴拭汉穆?</p><p>　?、萑陿藴拭汉牧浚昀眯rn=7000）</p>

92、;<p><b>　?。?）半凈經(jīng)濟指標</b></p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p><p>　?、軜藴拭汉穆?</p>

93、<p>　?、萑陿藴拭汉牧浚昀眯rn=7000）</p><p>　　4.1.2機組的等效熱降計算</p><p>　　1.抽汽等效熱降和抽汽效率的計算（的單位為：）</p><p>　　2.內(nèi)部熱源出入系統(tǒng)引起裝置熱經(jīng)濟性的變化</p><p>　　(1)給水泵焓升，由于這個熱量加入系統(tǒng)使新蒸汽作功增加</p>

94、<p>　　裝置熱經(jīng)濟性的相對提高 [%]</p><p>　　(2)除氧器排氣的余熱回收利用</p><p>　　裝置熱經(jīng)濟性的相對提高 [%]</p><p>　　3.主蒸汽等效熱降計算</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降 </p><p>　　各種附加成分引起的作功損失的計算<

95、/p><p>　　4.新蒸汽凈等效熱降 </p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p>　　則汽輪機裝置效率為 </p><p>　　4.2 滑壓運行計算</p><p>　　4.2.1熱力系統(tǒng)簡捷計算</p><p>　　1. 根據(jù)圖中原始資料整理熱力參數(shù)如下：</p&g

96、t;<p>　　單位P---MPa ，i----kJ/Kg</p><p>　　2.按簡捷計算方法整理原始資料得(單位：kJ/kg）</p><p>　　3.抽汽系數(shù)計算（不考慮加熱器散熱損失）</p><p><b>　　再熱蒸汽份額 </b></p><p>　　再熱蒸汽的再熱器吸熱量

97、</p><p>　　1kg新蒸汽的膨脹內(nèi)功</p><p><b>　　循環(huán)內(nèi)功 </b></p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p><b>　　實際循環(huán)效率</b></p><p><b>　　5.熱經(jīng)濟指標計算</b><

98、/p><p>　　（1）毛經(jīng)濟指標 </p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p><p>　?、軜藴拭汉穆?</p><p>

99、　?、萑陿藴拭汉牧浚昀眯rn=7000）</p><p><b>　?。?）半凈經(jīng)濟指標</b></p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p>&

100、lt;p>　　④標準煤耗率 </p><p>　?、萑陿藴拭汉牧浚昀眯rn=7000）</p><p>　　4.2.2機組的等效熱降計算</p><p>　　1.抽汽等效熱降和抽汽效率的計算（的單位為：）</p><p>　　2.熱源出入系統(tǒng)引起裝置熱經(jīng)濟性的變化</p><p>　?。?）給水泵焓升

101、，由于這個熱量加入系統(tǒng)使新蒸汽作功增加 </p><p>　　裝置熱經(jīng)濟性的相對提高 [%]</p><p>　?。?）、除氧器余氣回收利用</p><p>　　裝置熱經(jīng)濟性的相對提高 [%]</p><p>　　3.主蒸汽等效熱降計算</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降 </

102、p><p>　　各種附加成分引起的作功損失的計算</p><p>　　4.新蒸汽凈等效熱降 </p><p><b>　　循環(huán)吸熱量 </b></p><p>　　則汽輪機裝置效率為 </p><p>　　由以上的計算可看出機組滑壓運行調(diào)節(jié)經(jīng)濟性較定壓運行調(diào)節(jié)高</p>&

103、lt;p><b>　　五.結(jié)論</b></p><p>　　通過計算分析，我們得出的600MW機組在75%負荷下，定壓與滑壓運行的經(jīng)濟性比較，在同一負荷下，由以上計算可知：</p><p>　?、贆C組在滑壓運行時的效率（0.4729）比定壓運行時（0.4673）高出0.56個百分點；</p><p>　?、跈C組在滑壓運行時的凈等效熱降（1

104、336.61）比定壓運行時（1308.18）的大，并且其各種附加成份所引起的作功損失要比定壓少；</p><p>　?、蹤C組在滑壓運行時（0.155、16.383）余熱回收利用率高，給水泵的損失比定壓運行時（0.14、15.187）的小，裝置熱經(jīng)濟性的相對提高較多；</p><p>　?、軝C組在定壓運行時（分別為353.52、2.82、7787.67、290.79、9160.29）機組的經(jīng)

105、濟指標各參數(shù)量：汽耗量、汽耗率、熱耗率、標準煤耗率、全年標準煤耗率等比滑壓運行時（347.47、2.77、7774.46、287.68、906278）的要大，即滑壓運行耗量小。</p><p>　　由以上幾點可知，大型機組在同負荷下滑壓運行比定壓運行時的經(jīng)濟性要高。</p><p><b>　　六.結(jié)束語</b></p><p>　　三年的大學(xué)

106、生活就快走入尾聲，我們的校園生活就要劃上句號，心中是無盡的難舍與眷戀。從這里走出，對我的人生來說，將是踏上一個新的征程，要把所學(xué)的知識應(yīng)用到實際工作中去?；厥兹辏〉昧诵┰S成績，生活中有快樂也有艱辛。感謝老師三年來對我孜孜不倦的教誨，對我成長的關(guān)心和愛護。</p><p>　　學(xué)友情深，情同兄妹。三年的風(fēng)風(fēng)雨雨，我們一同走過，充滿著關(guān)愛，給我留下了值得珍藏的最美好的記憶。</p><p>

107、;　　在我的十幾年求學(xué)歷程里，離不開父母的鼓勵和支持，是他們辛勤的勞作，無私的付出，為我創(chuàng)造良好的學(xué)習(xí)條件，我才能順利完成學(xué)業(yè)，感激他們一直以來對我的撫養(yǎng)與培育。</p><p>　　最后，我要特別感謝**老師。是她在我畢業(yè)的最后關(guān)頭給了我們巨大的幫助與激勵,使我能夠順利完成畢業(yè)設(shè)計，在此表示衷心的感激。**老師認真負責(zé)的工作態(tài)度，嚴謹?shù)闹螌W(xué)精神和深厚的理論水平都使我收益匪淺。在論文的撰寫過程中*老師給予我很大的

108、幫助，幫助解決了不少的難點，使得論文能夠及時完成，這里一并表示真誠的感謝。</p><p><b>　　七.參考文獻</b></p><p>　　林萬超.火電廠熱系統(tǒng)定量分析.西安：西安交通大學(xué)出版社，1985</p><p>　　馬芳禮.熱力系統(tǒng)節(jié)能分析理論.北京：水利電力出版社，1992</p><p>　　鄭體寬.

109、熱力發(fā)電廠.北京：中國電力出版社，2001 </p><p>　　4.李建剛.汽輪機設(shè)備及運行.北京：中國電力出版社，2006</p><p>　　水蒸汽參數(shù)計算軟件；</p><p><b>　　6.相關(guān)技術(shù)期刊</b></p><p><b>　　八.附錄</b></p><

110、;p><b>　　翻譯:</b></p><p>　　(一)Powdered coal degree of fineness to combustion characteristic influence experimental study.</p><p>　　Along with our country national economy's deve

111、lopment, the coal-burning consumption increases day by day, because the coal ultimate reserves are limited, in addition coal industry's development relative lag, causes the coal-burning power plant the coal insuffici

112、ent supply, generates electricity drops unceasingly with the coal quality. Thus causes the utility boiler to be bad faced with the combustion stability, specially low load with difficulty stable conbustion, but the easy

113、flameout, the boil</p><p>　　Powdered coal degree of fineness to combustion characteristic influence.</p><p>　　1.Powdered coal degree of fineness to catches fire and the combustion characteristic

114、 influence</p><p>　　The appraisal powdered coal catches fire one of performance important targets is the flame temperature, and the coal grain separates out the moisture content and the volatility share grad

115、ually in the elevation of temperature process, along with furnace temperature's elevation, weightlessness increases, when the temperature achieves certain temperature, the oxidation rate increases suddenly, weightles

116、sness intensifies suddenly, as well as exothermic speeds up suddenly instantaneous temperature. F</p><p>　　2. Powdered coal degree of fineness to burns through the characteristic influence</p><p&g

117、t;　　Because the coal in catches fire the after-combustion speed to be higher, easier to form the high combustion temperature, the combustion is stabler, the coal burnout degree is also higher in certain resident time. In

118、 the thermogravimetric analysis, the maximum weightlessness speed has reflected the coal rapidity of combustion. The exothermic peak width can also reflect the coal after fire rapidity of combustion. The exothermic peak