1、該文充分利用ANSYS/LS-DYNA的優(yōu)點(diǎn),ANSYS強(qiáng)大的前后處理功能和LS-DYNA顯式動(dòng)力學(xué)程序在求解高速碰撞問(wèn)題的優(yōu)勢(shì),對(duì)旋轉(zhuǎn)盤式間接桿桿型沖擊拉伸試驗(yàn)裝置建立了產(chǎn)生拉伸加載脈沖的三維彈塑性動(dòng)力學(xué)有限元模型,模擬了該裝置產(chǎn)生拉伸加載脈沖的全過(guò)程.數(shù)值模擬得到的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合,表明該文的模型和采用的計(jì)算方法是可靠有效的.通過(guò)不同狀態(tài)的數(shù)值結(jié)果及其與相應(yīng)的直接連接系統(tǒng)的數(shù)值結(jié)果的比較,揭示了旋轉(zhuǎn)盤式間接桿桿型沖擊拉伸試驗(yàn)裝置產(chǎn)

2、生平穩(wěn)拉伸脈沖的過(guò)程和機(jī)理.相對(duì)于直接連接系統(tǒng)而言,帶有前置金屬短桿的彈塑性變形,使錘頭與撞塊只發(fā)生一次撞擊,即慮去了多次撞擊,同時(shí)濾去了金屬短桿與撞塊界面擾動(dòng)力的高幅抖動(dòng),使擾動(dòng)力變成幅值較低的平穩(wěn)脈沖.前置金屬短桿的作用相當(dāng)于一個(gè)低通濾波器,該文稱之為機(jī)械濾波器.該文還通過(guò)改變旋轉(zhuǎn)盤式間接桿桿型SHTB系統(tǒng)的幾何參數(shù)和物理參數(shù),對(duì)不同狀態(tài)時(shí)的沖擊拉伸試驗(yàn)裝置進(jìn)行了有限元模擬,定量的分析了加載脈沖與前置金屬短桿的幾何尺寸和錘頭撞擊速度

3、之間的關(guān)系,輸入桿直徑和撞塊材料以及形狀尺寸等參數(shù)對(duì)加載脈沖的影響,連接套筒外徑對(duì)加載脈沖的影響,為合理選擇這些參數(shù)提供了分析基礎(chǔ),也為改進(jìn)和設(shè)計(jì)沖擊拉伸試驗(yàn)裝置提供了依據(jù).該文還使用ABAQUS/Standard分別對(duì)氣槍式直接和間接桿桿型沖擊拉伸試驗(yàn)裝置建立了產(chǎn)生拉伸加載脈沖的二維軸對(duì)稱有限元模型,模擬了此種裝置產(chǎn)生拉伸加載脈沖的全過(guò)程,分析直接系統(tǒng)中子彈速度和長(zhǎng)度對(duì)加載脈沖的影響,間接系統(tǒng)中子彈速度和長(zhǎng)度、前置金屬短桿直徑和長(zhǎng)度、