1、<p>　　北京市某飯店通風空調設計</p><p>　　摘要 本設計為北京某十層飯店空調工程設。該樓的工程概況為：總建筑面積約13132m２，高37.4m, 地上十層，地下一層。</p><p>　　空調設計中，一至三層的大空間（大堂、西餐廳、宴會廳等）采用全空氣一次回風的空氣處理方案?？諝馓幚頇C組采用超薄吊頂式空氣處理系統(tǒng)。其余空調房間（中餐廳、客房、貴賓房等）采用風機盤管

2、加新風系統(tǒng)。新風由設置在走廊內的吊頂新風機組處理后送入各房間。</p><p>　　在冷負荷計算的基礎上完成主機和風機盤管的選型，并通過風量、水量的計算確定風管路和水管路的規(guī)格，并校核最不利環(huán)路的阻力和壓頭用以確定新風機和水泵。</p><p>　　空調用制冷機房設在地下室，選用兩臺螺桿式冷水機組。夏天使用冷水機組提供的7/12℃的冷水。水管路采用兩管制。</p><p

3、>　　關鍵詞：空調設計，全空氣系統(tǒng)，風機盤管系統(tǒng)，冷水機組</p><p>　　Design of Ventilating and Air Conditioning</p><p>　　for restaurant in Beijing </p><p>　　Abstract The air conditioning engineering of one H

4、otel with ten layers in Beijing was designed. The engineering general situation of the residence's floor is:Total building area roughly 13132 m２, high 37.4 m, on the ground 10 layer, underground 1 layer </p>

5、<p>　　In air conditioning design, 1F and 3F big spaces ( great hall, western-style restaurant, banquet hall and so on) use concentrated all-air system. The air processing unit is microtome-ceil air system. Other air

6、 conditioned rooms (example Chinese dinner service, guest room, VIP Room and so on) use CFU and all-fresh air system, the outside air processes by new atmosphere unit which establishes in ceiling, and then sends in to va

7、rious rooms. </p><p>　　The main-machine and fan coils’choice were based on the calculation of cold-load. And through the numeration of blast volume and water flux，the standard of air duct and water pipe was

8、determined. The most disadvantage resistance and pressure of the loop-road were checked up to ensure the machine of fresh-air and water pump.</p><p>　　The Air conditioning refrigeration engine room is locate

9、d in the basement, Selecting two screw rods types cold water unit, it uses 7/12 ℃ cold water which the cold water unit provides in summer. The water supply uses two pipelines.</p><p>　　Key word: Air conditi

10、oning design, entire air system, air blower plate tube system, cold water unit.</p><p><b>　　設計說明書</b></p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p><b>　　1.1.設計依據</

11、b></p><p>　　1.1.1設計原始資料</p><p>　　設計對象所在地：北京市某飯店</p><p>　　土建資料：本大樓是一個具備餐飲、客房等功能的建筑，總建筑面積為13132平方米，建筑高度為37.4米,地下室深4m。</p><p>　　該飯店地下室主要為設備機房,儲藏間,給排水專業(yè)設備間,配電間等；地面一層為大廳及

12、管理用房，層高3.8米；二層主要為辦西餐廳，層高4.2米；三層為宴會廳，層高4.2米；四層為中餐廳及貴賓房，層高4.2米；五層為客房及管道轉換層，層高3.6米；六至十層為標準客房，層高3.6米。</p><p>　　外墻：磚墻；白灰粉刷；厚度370 mm ，Ⅲ型墻</p><p>　　外窗：單層窗，透明玻璃（6mm），金屬窗框，80%玻璃，白色簾，窗高2m。</p><

13、p>　　內墻：兩面抹灰一磚內墻</p><p>　　內門：木門 高2.0米</p><p>　　屋面：從上到下為：預制細石混凝土板25mm；表面噴白色水泥漿；通風量≥200mm；卷材防水層；水泥砂漿找平層20mm；保溫層，瀝青膨脹珍珠巖125mm；隔汽層；現澆鋼筋混凝土板70mm；內粉刷</p><p><b>　　1.2.設計范圍</b&g

14、t;</p><p>　　本設計的范圍為10層飯店大樓空調及整棟建筑的冷源設計。 </p><p><b>　　1.3. 設計原則</b></p><p>　　空調系統(tǒng)劃分和分區(qū)要考慮節(jié)能要求和運行管理方法，設計施工要滿足國家及行業(yè)有關規(guī)范﹑規(guī)定的要求，充分利用國內外先進的空調技術及設備，創(chuàng)建健康舒適的室內空氣品質及環(huán)境。</p>

15、<p>　　2 空調系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　2.1 選擇負荷計算方法</p><p>　　采用目前廣為使用的空調負荷實用計算方法——空調冷負荷系數法計算冷負荷。即采用冷負荷溫差CLTD和冷負荷系數CLF來分別計算墻體、屋頂、窗戶的傳熱冷負荷及窗戶的日射冷負荷、內部熱源引起的冷負荷。</p><p>　　2.2 初步選擇空調方式<

16、/p><p>　　本設計一至三層采用全空氣系統(tǒng)的集中式空調系統(tǒng)(一層無吊頂處,風機盤管側送為半集中系統(tǒng))：四至十層均采用風機盤管加新風系統(tǒng)（新風獨立處理）的半集中式空調系統(tǒng)。</p><p>　　2.3 水力計算方式</p><p>　　風管和水管的水力計算采用假定流速法,即按技術經濟要求選定風管的流速，再根據風管和水管的風量和水量確定風管的斷面尺寸和阻力。<

17、/p><p>　　2.4 初步設計水系統(tǒng)</p><p>　　考慮到閉式循環(huán)有管道與設備不易腐蝕，不需為提升高度的靜水壓力，循環(huán)水泵壓力低，從而水泵功率小，且投資省、系統(tǒng)簡單的優(yōu)點，采用閉式循環(huán)系統(tǒng)，兩管制。同時由于系統(tǒng)采用風機盤管，本設計采用異程式，各分路的供回水干管上設調節(jié)閥，調節(jié)各分路水系統(tǒng)平衡。膨脹水箱、冷卻塔位于大樓頂層。根據一泵對一機的原則和阻力計算的結果，考慮一定的安全系數，

18、并選擇備用水泵。冷凍水泵采用變頻調速技術以實現節(jié)能，根據負荷的變化和冷凍機的運行情況，調節(jié)水泵運行臺數和轉速，既可適應負荷變化也可維持冷凍機出水量和溫差恒定。</p><p>　　3 空調房間冷負荷計算</p><p><b>　　3.1空調設計參數</b></p><p>　　3.1.1 圍護結構參數見下表</p><p

19、><b>　　圍護結構參數表</b></p><p>　　外窗的有效面積系數為Ca=0.85 ,遮擋系數為Cs=0.89 ,遮陽系數Ci=0.5 ,日射得熱因數最大值Dj,max=114W/m2 .玻璃門的有效面積系數為1.0 ,遮擋系數為Cs=0.89</p><p>　　3.1.2室外計算參數(北京市)</p><p>　　北京市空調

20、設計室外空氣計算參數</p><p>　　1.位置： 北緯39°48′， 東經119° 28′， 海拔31.2m</p><p>　　2 大氣壓力： 夏季大氣壓力　 99.86Kpa 冬季大氣壓力　　102.04Kpa</p><p>　　3. 室外空氣參數，見下表</p><p><b>　　室外

21、空氣參數表</b></p><p>　　3.1.3 圍護結構外表面的放熱系數(夏季)</p><p>　　3.1.4 本建筑的室內設計參數如下表 </p><p><b>　　室內空氣設計參數表</b></p><p>　　3.1.5.其它冷負荷相關參數見表（三）</p><p>　　

22、其它冷負荷相關參數表（三）</p><p>　　注: 1.弱電機房、數據處理中心，設備按實際發(fā)熱量估算。</p><p>　　2.室內保持正壓，不考慮空氣滲透引起的冷負荷。</p><p>　　3.本設計由于內部房間的溫差較小，不考慮內圍護結構的傳熱。</p><p>　　3.2空調設計冷負荷計算</p><p>　

23、　3.2.1選擇冷負荷計算方法</p><p>　　目前在我國暖通空調工程中，比較常用的是諧波反應法和冷負荷系數法計算空調冷負荷，冷負荷計算法是建立在傳遞函數法的基礎上，是便于在工程上進行手算的一種簡化方法。本設計中采用采用目前廣為使用的建筑空調負荷實用計算方法——空調冷負荷系數法計算空調冷負荷，通過冷負荷溫度與冷負荷系數直接從各種擾量值求得各分項逐時冷負荷。從而取得計算墻體、屋頂、窗戶的傳熱冷負荷及窗戶的日射冷

24、負荷、內部熱源引起的冷負荷。</p><p>　　3.2.2 外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p>　　Qc(τ)=AK[(tc +td)kαkρ-tR] (5-1)</p><p>　　式中： Qc(τ) ------- 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W；</p><p&

25、gt;　　A ------- 外墻和屋面的面積，m2；</p><p>　　K ------- 外墻和屋面的傳熱系數，W/(m2?℃ ) ；</p><p>　　由《暖通空調》附錄2-2和附錄2-3查取；</p><p>　　tR ------- 室內計算溫度，℃；</p><p>　　tc -------

26、 外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，℃；</p><p>　　由《暖通空調》附錄2-4和附錄2-5查??；</p><p>　　td ------- 地點修正值，由《暖通空調》附錄2-6查取；</p><p>　　kα ------- 吸收系數修正值；由《暖通空調》表2-8查取</p><p>　　kρ ------- 外表面換熱

27、系數修正值；由《暖通空調》表2-9查取</p><p>　　3.2.3、內墻、地面引起的冷負荷</p><p>　　Qc(τ)=AiKi(to.m+Δtα- tR) (5-2)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　ki ------- 內

28、圍護結構傳熱系數，W/(m2?℃ )；ki=2.05 W/(m2?℃ )</p><p>　　Ai ------- 內圍護結構的面積，m2；</p><p>　　to.m ------- 夏季空調室外計算日平均溫度，℃；</p><p>　　Δtα------- 附加溫升。由《暖通空調》表2-10查取</p><p>　　3.2.4、外玻璃窗

29、瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p>　　Qc(τ) = cw Kw Aw ( tc(τ) + td － tR) （5-3）</p><p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　Qc(τ) -------外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷，W；</p><p

30、>　　Kw ------- 外玻璃窗傳熱系數，W/(m2?℃ )，由《暖通空調》附錄2-7和附錄2-8查?。?lt;/p><p>　　Aw ------- 窗口面積，m2；</p><p>　　tc(τ) ------- 外玻璃窗的冷負荷溫度的逐時值，℃，</p><p>　　由《暖通空調》附錄2-10查得；</p><p>　　

31、cw ------- 玻璃窗傳熱系數的修正值；</p><p>　　由《暖通空調》附錄2-9查得，雙層金屬窗框 cw=1.2</p><p>　　td ------- 地點修正值；</p><p>　　3.2.5、透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷</p><p>　　Qc(τ) = Cα Aw Cs Ci Djmax CLQ

32、 (5-4)</p><p>　　式中 ：Cα------- 有效面積系數，由《暖通空調》附錄2-15查得；</p><p>　　Aw------- 窗口面積，m2；</p><p>　　Cs------- 窗玻璃的遮陽系數，

33、由《暖通空調》附錄2-13查得；</p><p>　　Ci------- 窗內遮陽設施的遮陽系數，由《暖通空調》附錄2-14查得；</p><p>　　Djmax-------日射得熱因數，由《暖通空調》附錄2-12查得30緯度帶的日射得熱因數；</p><p>　　CLQ------- 窗玻璃冷負荷系數，無因次；</p><p>　　3.2

34、.6、照明散熱形成的冷負荷</p><p>　　熒光燈 Qc(τ) =1000n1n2NCLQ (5-5)</p><p>　　式中 ：Q -------燈具散熱形成的冷負荷，W；</p><p>　　N-------照明燈具

35、所需功率，W；</p><p>　　n1-------鎮(zhèn)流器消耗公率系數，明裝熒光燈n1=1.2；</p><p>　　n2-------燈罩隔熱系數；n2=1.0</p><p>　　CLQ-------照明散熱冷負荷系數，可有附錄2-22查得；</p><p>　　3.2.7、人體散熱形成的冷負荷</p><p>

36、　　3.2.7.1、人體顯熱散熱形成的冷負荷</p><p>　　Qc(τ) =qs n φ CLQ (5-6-1)</p><p>　　式中：qs ------- 不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量；</p><p>　　n ------- 室內全部人數；</p><p>　　φ------- 群集系

37、數，由《暖通空調》表2-12查得；</p><p>　　CLQ ------- 人體顯熱散熱冷負荷系數，由《暖通空調》附錄2-23查得；</p><p>　　3.2.7.2、人體潛熱散熱引起的冷負荷</p><p>　　Qc(τ) = ql n φ （5-6-2）</p&g

38、t;<p>　　式中：ql -------不同室溫和勞動性質成年男子潛熱散熱量， W；</p><p>　　n，φ-------同式5-6-1；</p><p>　　3.2.8、食物散熱形成的冷負荷</p><p>　　本工程中西餐廳菜肴冷負荷以每人17W計算，即17×200=3400W</p><p>　　中餐廳菜肴

39、冷負荷以每人30W計算，即30×240=7200W</p><p>　　3.3 、濕負荷的計算</p><p>　　3.3.1、人體散濕量可按下式計算：</p><p>　　mw1=0.278nψg×10-6 g/s （5－7）</p><p>　　式中：

40、mw1 -------人體散濕量, g/s；</p><p>　　; g ------- 成年男子的小時散濕量，g/h； </p><p>　　n ------- 室內全部人數；</p><p>　　ψ------- 群集系數；</p><p>　　3.4、新風負荷計算</p><

41、p><b>　　夏季空調新風冷負荷</b></p><p>　　Qc.o=Mo（iw—in） （5－8）</p><p>　　式中: Qc.o-------夏季新風冷負荷，KW；</p><p>　　Mo-------新風量，kg/s；</p>

42、<p>　　iw-------室外空氣的焓值，kJ/kg</p><p>　　in-------室內空氣的焓值，kJ/kg；</p><p><b>　　3.5負荷計算實例</b></p><p>　　以十層客房1001計算為例：（設計參數如前面表格所示）</p><p>　　1).北外墻負荷：磚墻，白灰粉刷，

43、厚度370 mm Ⅲ型墻 </p><p>　　K=1.5W/(m2?℃ ) A=36.12 M2</p><p>　　2).北外窗瞬時傳熱冷負荷：(規(guī)格： 單層窗（3mm），金屬窗框，80%玻璃)</p><p>　　根據ai=8.7 W/(㎡·K)和ao=14.4 W/(㎡·K)，有附錄2-8查得Kw=2.878W/(㎡·

44、K)</p><p>　　金屬單層鋼窗應乘以1.0的修正系數。則Kw=2.878W/(m2?K)</p><p>　　3).北外窗透入日射得熱引起的冷負荷：</p><p>　　根據規(guī)范查雙層鋼窗有效面積系數Ca =0.85</p><p>　　采用內遮陽系數Ｃc,s=0.89×0.5=0.43</p><p&g

45、t;　　查得北緯39?，南向日射得熱因數最大值Dj,max=599W/m2</p><p>　　福州地區(qū)北緯39°48′，屬于北區(qū)，查得南區(qū)有內遮陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值ＣLQ=0.81</p><p>　　4) .人員散熱引起的冷負荷：</p><p>　　休息室屬于極輕勞動。當室溫為26℃，每人散發(fā)的顯熱和潛熱量為60.5W和73.3W。查得群集系數

46、n2=0.93。查得人體顯熱散熱冷負荷系數逐時值。休息室人數為3人。</p><p>　　5).照明散熱形成的冷負荷：</p><p>　　則房間的照明總功率為1000W</p><p>　　熒光燈明裝，鎮(zhèn)流器設在頂棚內，n1=1.2。燈罩的隔熱系數n2=0.8。</p><p><b>　　6)西外墻冷負荷：</b>&

47、lt;/p><p>　　磚墻，白灰粉刷，厚度370 mm Ⅲ型墻 K=1.5 W/(m2?℃ ) </p><p>　　7)北外窗瞬時傳熱冷負荷：(規(guī)格： 單層窗（3mm），金屬窗框，80%玻璃)</p><p>　　根據ai=8.7 W/(㎡·K)和ao=14.4 W/(㎡·K)，有附錄2-8查得Kw=2.878W/(㎡·K)&l

48、t;/p><p>　　金屬單層鋼窗應乘以1.0的修正系數。則Kw=3.04*1.2= 3.648W/(m2?K)</p><p>　　8)北外窗透入日射得熱引起的冷負荷：</p><p>　　根據規(guī)范查雙層鋼窗有效面積系數Ca =0.85</p><p>　　采用內遮陽系數Ｃc,s=0.89*0.5=0.43</p><p&g

49、t;　　查得北緯39?，南向日射得熱因數最大值Dj,max=599W/m2</p><p>　　福州地區(qū)北緯39°48′，屬于北區(qū)，查得南區(qū)有內遮陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值ＣLQ=0.81</p><p><b>　　9)屋頂冷負荷:</b></p><p>　　屋面：從上到下為：預制細石混凝土板25mm；表面噴白色水泥漿；通風量≥2

50、00mm；卷材防水層；水泥砂漿找平層20mm；保溫層，瀝青膨脹珍珠巖125mm；隔汽層；現澆鋼筋混凝土板70mm；內粉刷；屬Ⅱ型，傳熱系數K=0.48W/（㎡·K）</p><p>　　10)將1001室內各部分的逐時冷負荷的計算結果列于下表：</p><p>　　由上表可知, 1001室下午18:00出現最大冷負荷3810.3W.</p><p>　　3

51、.6 各層冷負荷匯總</p><p>　　3.6.1 十層其他房間負荷計算如下：</p><p>　　由上表可知, 下午18:00出現最大冷負荷30318W.</p><p>　　3.6.2六至九層房間冷負荷</p><p>　　由下表可知,下午17:00出現最大冷負荷24263W.</p><p>　　3.6.3五層

52、房間冷負荷</p><p>　　由上表可知,下午18:00出現最大冷負荷17078.22W.</p><p>　　3.6.4 四層冷負荷</p><p>　　由上表可知,下午18:00出現最大冷負荷48904.59W，菜肴冷負荷以每人30W ，30*240=7200 W，最大負荷為56104.59 W</p><p>　　3.6.5 三層宴會

53、廳冷負荷</p><p>　　由上表可知,下午18:00出現最大冷負荷71960W.</p><p>　　3.6.6 二層西餐廳冷負荷.</p><p>　　由上表可知,下午23:00出現最大冷負荷32494W, 菜肴冷負荷以每人30W ，17*200=3400 W，最大負荷為35894 W</p><p>　　3.6.7 一層大廳冷負荷&l

54、t;/p><p>　　由上表可知,下午18:00出現最大冷負荷44104W</p><p>　　3.6.8一至十層冷負荷總計</p><p>　　由上表可知,下午18:00出現最大冷負荷343.89KW。因此，我們取此時負荷進行空調系統(tǒng)設計。</p><p><b>　　3.7 濕負荷匯總</b></p>&

55、lt;p>　　Qc(τ) =qs n φ CLQ (5-6-1)</p><p><b>　　經計算匯總如下表:</b></p><p>　　3.8新風冷負荷匯總</p><p><b>　　夏季空調新風冷負荷</b></p><p>　　Qc.o=Mo（

56、ho—hR）</p><p>　　根據夏季空調室外計算干球溫度33.2℃，濕球溫度26.4℃，由濕空氣焓濕圖查得室外空氣焓值ho=83.67kJ/kg</p><p>　　當tR=26℃，φ=60℅時，室內空氣焓值hR=58.85kJ/kg； </p><p>　　Δ26=90.8-61=24.82 kJ/kg</p><p><

57、;b>　　新風量確定：</b></p><p><b>　　新風冷負荷計算表</b></p><p>　　3.9 各層房間冷負荷、濕負荷、新風匯總</p><p>　　3.9.1一層房間冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　濕負荷 ：mw1=0.278nφg×10-6= 0.278&#

58、215;130×0.93×109=3.66×10-3（kg/s）</p><p>　　Q=18×130=2340(M3/h·人)</p><p>　　3.9.2二層冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　3.9.3 三層冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　3.9.4 四層冷負荷

59、、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　3.9.5 五層冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　3.9.6. 六至九標準層冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　3.9.7 十層冷負荷、濕負荷、新風統(tǒng)計</p><p>　　4 空氣處理系統(tǒng)設計</p><p>　　4.1 空調房間分區(qū)</p&g

60、t;<p>　　本設計每層用房功能基本相同,固按每層一分區(qū)。</p><p>　　4.2 空調方式確定</p><p>　　一至三層采用全空氣系統(tǒng)，因一層大廳一部分沒有吊頂，固此區(qū)域采用風機盤管側送風；四至十層采用風機盤管加獨立新風的半集中式系統(tǒng)。另外，一層消控室采用分體工空調機，另行確定。</p><p><b>　　4.3設備的布置<

61、;/b></p><p>　　因本建筑沒有設層間空間機房，固各空調機、新風機組及風機盤采用吊頂安裝。</p><p>　　5 送風量和系統(tǒng)冷量確定</p><p>　　5.1空調機及風機盤管選型計算實例</p><p>　　5.1.1二層空氣處理過程設計（二層采用全空氣系統(tǒng)）</p><p><b>

62、;　　全空氣系統(tǒng)設計計算</b></p><p>　　夏季送風狀態(tài)點和送風量</p><p>　　空調系統(tǒng)送風狀態(tài)和送風量的確定可在h-d圖上進行，具體步驟如下:</p><p>　　1) 在h-d圖上找出室內狀態(tài)點N，室外狀態(tài)點W</p><p>　　2）根據計算出的室內冷負荷Q和濕負荷W求出根據計算出的室內冷負荷Q和濕負荷W求

63、出，再過N點畫出此過程線</p><p>　　3）采用最大溫差送風即（露點送風），畫出相對濕度90％等相對濕度線，該線與線交于O點，O為送風狀態(tài)點。</p><p>　　4）由=確定新風和回風的混合狀態(tài)點C連接C和O點。如圖所示：</p><p>　　一次回風空氣處理過程</p><p><b>　　二層計算過程如下：</b

64、></p><p>　　1 熱濕比＝12048.2/5.362*10^(-3)= 9197.59kJ/kg </p><p><b>　　2 確定送風狀態(tài)點</b></p><p>　　在i-d圖上確定N點，dn=12.79g/kg, hn=58.85 kJ/kg過N點作ε＝9197.59線， 采用機器露點送風，確定送風狀態(tài)點O ,to=

65、19.23℃,do=12.71g/kg ho=51.67 kJ/kg</p><p><b>　　3 計算送風量</b></p><p>　　送風量G==（）/3600/（12.79-12.71）==6.52kg/s (19570m3/h) </p><p>　　新風量GW=5000m3/h</p><p>　　4

66、 確定新回風混合狀態(tài)點</p><p>　　由==5000/19570=25.5%可用作圖法在NW線上確定c點，ic=51.669KJ/kg。</p><p>　　5 求系統(tǒng)需要的冷量</p><p>　　Qo=G(ic-io)=6.52×(58.85-51.669)=46.82kw</p><p>　　因為沒有空調機房,選用吊頂式

67、空調機,又考慮吊頂高度及送風量和系統(tǒng)冷量,選取兩臺BFP5A-W-4排和一臺BFP3-W-4排。其機組性能見下表</p><p><b>　　機組性能表</b></p><p>　　5.1.2風機盤管加獨立新風：</p><p>　　采用新風不承擔室內負荷的方案，即送入室內新風的焓處理到與室內空氣焓線，新風處理的機器露點相對濕度即可定出新風處理

68、后的機器露點D。</p><p>　　1 確定送風量和冷量：</p><p>　?。?）計算室內濕負荷：</p><p>　　Mw=0.278*n*Φ*g*10-6=0.278*10*0.93*109*10-6=0.0002820.kg/s</p><p>　　（2）室內熱濕比及房間送風量：</p><p>　　ξ=Q

69、/W=4986.56*10-3/0.000282=17682.84kj/kg</p><p>　　采用可能達到的最低參數送風，過R點作ξ線按</p><p>　　6.72℃送風溫差與φ=90%線相交，即得送風點C（見右下圖），</p><p><b>　　則送風量為</b></p><p>　　G= 1000Mw /(d

70、R-dR)=0.282*3600/(12.79-12.75)=1964.8 m3/h：</p><p>　　要求的新風量Gw=10*30=300 m3/h</p><p>　　新風比Gw/G=300/1761*100%=18.3% 符合新風比要求</p><p><b>　　設計合理</b></p><p>　　（3）

71、風機盤管的風量：</p><p>　　GF=G-Gw=1964.8-300=1664.8 m3/h=0.555kg/s</p><p>　?。?）風機盤管的全冷量：</p><p>　　QF=GF（in-im）=0.555*（58.85-51.82）=3.9KW</p><p>　　（6）風機盤管的選擇：</p><p&g

72、t;　　根據房間的形狀、用途及美觀要求，</p><p>　　選用三燕設備有限公司生產的FP系列產品。</p><p>　　以401為例： FP-10臥式暗裝風機盤管機組二臺，每臺機組的送風量為1100m3/h；在進水溫度為7℃，水流量為898.41Kg/h時，二臺該型號風機盤管機組的最大全冷量12KW，均能滿足要求。</p><p><b>　　2 送風

73、口的選擇</b></p><p>　　(1)、根據《暖通空調常用數據手冊》第830頁 選用送風口尺寸為800×120 mm，vs=2 m/s ,送風量為860 m3/h fs=0.8×0.12=0.12 m2</p><p><b>　　1計算依據</b></p><p>　　氣流分布的流動模式

74、取決于送風口和回風口位置、送風口形式等因素。其中送風口（它的位置、形式、規(guī)格、出口風速等）使氣流分布的主要影響因素。對于舒適性空調的氣流組織應該注意：一是盡可能保證室內參數（溫度）的均勻性，二是防止送、回風空氣短流而導致空調效果不良，三是防止夏季時直接對人體吹冷風。</p><p>　　在本設計中的一至四層及六至十層的長形房間采用散流器吊頂平送，送風均勻，能夠保證室內空調區(qū)域的舒適環(huán)境。</p>&

75、lt;p>　　在本設計中的六至十層長度稍短的房間采用用風機盤管吊頂側送，屬于貼附射流（送風口采用百葉風口），氣流組織較好，冬季送熱風時可調節(jié)風口外層葉片的角度，向下送出，人員基本上處于回流區(qū)，在氣流組織計算中，主要計算射流的貼附長度以及校核回風流場內各點的流速即可。 </p><p>　　根據文獻《簡明空調設計手冊》式5－7得</p><p>　　貼附射流的貼附長度主要取決于阿基米德

76、數Ar：</p><p>　　Ar＝gds⊿ts/vs2Tn （6-1）</p><p>　　式中 </p><p>　　⊿ts——送風溫差 °C</p><p>　　g——重力加速度 m/s2</p>

77、<p>　　ds——風口直徑或當量直徑 m</p><p>　　vs——送風速度 m/s</p><p>　　Tn——工作區(qū)絕對溫度 K</p><p>　　2 氣流組織的射流計算</p><p>　?。?）側送上回的房間射流計算</p><p

78、>　　對于采用上側雙層百葉側送的房間，下面以1009為例進行射流計算（氣流組織方式如下圖）：</p><p>　　風口尺寸：800×120mm，當量直徑為：391mm， 額定風量：860m3/h，風口風速：2.1m/s，送風溫差：6.69°C。</p><p>　　假設射流末端⊿tx =1°C</p><p>　　校核貼附長度，利

79、用公式5－1計算Ar</p><p>　　Ar＝gds⊿ts/vs2Tn =9.81×6.69×0.391/2.12×299=0.019</p><p>　　查《簡明空調設計手冊》圖5－10得x/ ds＝17, x =17×0.391=6.65m</p><p>　　根據建筑圖紙得知，該辦公室要求貼附長度為6m，實際可達6

80、.65m，滿足要求。</p><p>　?。?）上送上回射流計算</p><p>　　根據《暖通空調》公式10－16得知，散流器射流的速度衰減方程為</p><p>　　Vx / v0 = KA1/2 /(x+x0) </p><p>　　式中 x——以散流器中心為起點的射流水平距離

81、， m； </p><p>　　Vx——在x處的最大風速， m/s；</p><p>　　V0——散流器出口風速， m/s；</p><p>　　x0——平送射流原點與散流器中心的距離，一般取0.07m； </p><

82、;p>　　A——散流器的有效流通面積， m2 ；</p><p>　　K——系數，多層錐面散流器為1.4，盤式散流器為1.1。</p><p>　　散流器下送室內平均風速vm (m/s)，與房間大小、射流的射程有關，可按照《暖通空調》式10－17計算：</p><p>　　vm ＝0.381rL/(L2/4 +H2)1/2

83、 </p><p>　　式中 L——散流器服務區(qū)邊長， m；</p><p>　　H——房間盡高， m；</p><p>　　r—— 射流射程與邊長L之比，因此rL即為射程，射程為散流器中心道風速為0.5m/s處的距離，通常把射程控制在到房間邊緣之75％。 &

84、lt;/p><p>　　對于散流器上送上回的房間，人員處于送風區(qū)，下面以西餐廳為例進行射流計算（氣流組織方式如下圖）：</p><p>　　風口尺寸：240×240mm，當量直徑為：240mm， 送風量：12048.2m3/h，風口風速：3m/s，吊頂風柜安裝高度為3.4米，共有20個送風口。人的主要活動高度為2米以內，西餐廳面積22.5 ×18.2m2 ，凈高3.4m，則

85、每個散流器承擔4.5×4.5的面積。</p><p>　　西餐廳，按照風口風速3m/s選擇風口。選擇240×240mm的方形散流器，根據送風量計算得知頸部風速為2.905m/s。由于散流器實際出口面積約為頸部面積90％，即A=0.24×0.24×0.9=0.05184m2，則散流器出口風速3.23m/s。</p><p>　　按照公式求射流末端速度為

86、0.5m/s的射程，即x= K v0A1/2 / vx - x0 ＝2.21m</p><p>　　按照公式計算室內平均風速vm＝0.19m/s</p><p>　　送冷風，則室內平均風速為0.19m/s(在0.1~0.25m/s之間)，所選散流器符合要求</p><p>　　5.2各層房間風機盤管及空調機選型匯總</p><p>　　5.

87、2.1 一層大廳機組</p><p>　　一層大廳選用集中和半集中風機盤管混合送風.</p><p>　　5.2.2二層空調機選型</p><p>　　二層西餐廳為集中式送風</p><p>　　5.2.3三層空調機選型</p><p>　　三層宴會廳為集中式送風</p><p>　　5.2.4

88、四層風機盤管及新風機組選型</p><p><b>　　半集中式送風</b></p><p>　　5.2.5五層風機盤管及新風機組選型</p><p>　　5.2.6六至九層風機盤管及新風機組選型</p><p>　　5.2.7 十層風機盤管及新風機組選型</p><p>　　6 風系統(tǒng)、水

89、系統(tǒng)設計</p><p>　　6.1 風管水力計算</p><p>　　計算風管的壓力損失：通過對風管的沿程壓力損失和局部壓力損失的計算，最終確定風管的尺寸并選擇及校對新風機組或空調機組。</p><p>　　通過矩形風管的風量按下式計算：L＝3600abv</p><p>　　其中a、b為風管斷面的凈高和凈寬。</p><

90、;p><b>　　沿程壓力損失</b></p><p>　　長度為l的風管沿程壓力損失△Pm可按下式計算：</p><p>　　△Pm＝△pm*l 其中△pm為單位管長的沿程壓力損失</p><p><b>　　局部壓力損失</b></p><p>　　局部壓力損失△Pj＝ξρν2/2&

91、lt;/p><p>　　其中ξ為局部阻力系數，ρ為空氣的密度，ν為風管內該壓力損失發(fā)生處的空氣流速。</p><p>　　風管的壓力損失△P＝△pm＋△Pj</p><p>　　6.1.1 以十層風系統(tǒng)為例，作水力計算（假定流速法）（附風管系統(tǒng)草圖）</p><p>　　十層最不利管段如下圖:</p><p>　　綜上所述

92、,之前選取的SYXF-4B,6排,風量4000 M3/h,機外余壓280 Pa,符合要求.</p><p>　　6.2 水管水力計算</p><p>　　6.2.1 水系統(tǒng)的選擇</p><p>　　空調水系統(tǒng)按照管道的布置形式和工作原理，一般分為一下主要幾種類型： </p><p>　?。?） 按供、回水管道數量，分為：雙管制、三管制和四管

93、制； </p><p>　?。?） 按供、回水在管道內的流動關系，分為：同程式和異程式； </p><p>　　（3） 按供、回水干管的布置形式，分為：水平式和垂直式； </p><p>　　（4） 按原理分為：開式和閉式； </p><p>　　（5） 按調節(jié)方式分為：定流量和變流量。 </p><p>　　該設計中

94、管路不與大氣接觸，在系統(tǒng)最高點設置膨脹水箱，且冷源供冷采用螺桿式</p><p>　　冷水機組，故選用閉式雙管系統(tǒng)，冷水系統(tǒng)簡單，不需要克服靜水壓力、水泵壓力，功率均低，初投資省等優(yōu)點。水管布置采用異程方式。</p><p>　　封閉式回水系統(tǒng)中，空調水經過末端裝置（在本設計中為風機盤管或吊頂風柜）后，利用剩余壓力經回水管回到空調水泵，經水泵加壓后再進入空調機組進行處理后再經過供水管回到空

95、調末段裝置使用，如此形成一個封閉的循環(huán)系統(tǒng)。閉式系統(tǒng)中的空調水不與大氣相接觸，僅在系統(tǒng)的最高處設膨脹水箱，管路系統(tǒng)不易產生污垢和腐蝕，無須克服系統(tǒng)靜水壓頭，水泵能耗相對較少。</p><p>　　在水管布置上，有同程式和異程式系統(tǒng)兩種。其中同程系統(tǒng)的特點在于供回水的水流方向相同，經過每一環(huán)路的管路長度相等，優(yōu)點在于水量分配和調節(jié)方便，易于實現水利平衡；但投資費用高。因此在本設計中采用異程系統(tǒng)。</p>

96、<p>　　系統(tǒng)調節(jié)方式：①進出冷水機組的主管道之間的壓差旁通閥通過調節(jié)水量來適應負荷變化。②末端風機盤管或新風機組回水管上采用電動二通閥調節(jié)水量來調節(jié)風機盤的冷量。</p><p>　　6.2.2 以大樓十層水系統(tǒng)為例，作水管水力計算（假定流速法）（附風管系統(tǒng)草圖）</p><p>　　假定流速法:以管道內水流速作為控制因素，先按技術經濟要求選定管道的流速，再根據管道的流量

97、確定水管的管徑和查設計手冊水力計算表得到阻力，為選擇冷凍水循環(huán)泵作準備。</p><p>　　水系統(tǒng)水力計算基本公式</p><p>　　1、沿程阻力計算公式</p><p>　　Hf = R ? L Pa </p><p>　　式中：Hf-------水管沿程阻力

98、Pa；</p><p>　　R-------單位長度沿程阻力，又稱比摩阻， Pa/m ；</p><p>　　L-------管長 ， m；</p><p>　　2、 局部阻力計算公式</p><p>　　Hd = Σξ? Pd Pa </p>

99、<p>　　式中：Hd-------水管局部阻力系數 ， Pa；</p><p>　　Σξ-------水管局部阻力系數；</p><p>　　Pd-------水管的動壓 ， Pa ； </p><p>　　十層水系統(tǒng)最不利管路如圖:</p><p>　　管路的布置和管徑的確定</p><p>　　風機盤管

100、的供、回、凝水管路(見圖紙)。冷凍水供回水管<DN50時采用鍍鋅鋼管；≥DN50時采用無縫鋼管?？照{凝結水管采用UPVC管。</p><p>　　㈠ 空調水管的布置具體看圖紙，其中細節(jié)如下： </p><p>　?。?）圖中所注管道標高，均以管底為準；管材采用采用碳素無縫鋼管，法蘭連接； </p><p>　?。?）水管路系統(tǒng)中的最低點處，應配置DN=25mm

101、泄水管，并配置相同直徑的閘閥或</p><p>　　蝶閥。在最高點處，應配置DN=15mm自動排氣閥； </p><p>　?。?）管道支吊架表 </p><p><b>　　管道支吊架表</b></p><p>　?。?）管道活動支、吊、托架的具體形式和設置位置，由安裝單位根據現場情況確定,</p>&l

102、t;p>　　做法參見國標88R420; </p><p>　?。?）管道的支、吊、托架，必須設置于保溫層的外部，在穿過支、吊、托架處，應</p><p><b>　　鑲以墊木； </b></p><p>　?。?）冷水供、回水管、集管、閥門等，均需以保溫材料（導熱系數Ａ≤0.06Ｗ／ｍ·℃）</p><p&g

103、t;　　進行保溫。保溫層的厚度：當DN≤50ｍｍ時，δ=30ｍｍ：DN>=50ｍｍ時，δ=50ｍｍ。采用帶鋁箔復合層的管殼，可以不再做保護層； </p><p>　?。?）冷水管道穿越墻身和樓板時，保溫層不能間斷；在墻體或樓板的兩側，應設置</p><p>　　夾板，中間的空間，應以松散保溫材料（巖棉、礦棉或玻璃棉）填充； </p><p>　?。?）與水泵連

104、接的進、出水管上，必須設置減振接頭，接頭選型，詳見設計圖紙； </p><p>　?。?）每臺水泵的進水管上，應安裝閘閥或蝶閥、壓力表和Ｙ型過濾器；出水管上應</p><p>　　安裝止回閥、閘閥或蝶閥、壓力表和帶護套的角型水銀溫度計； </p><p>　?。?0）安裝水泵基座下的減振器時，必須認真找平與校正，務必保證基座四角的靜</p><p

105、><b>　　態(tài)下沉度基本一致。</b></p><p>　?、?冷凝水管的設計 </p><p>　　風機盤管機組、整體式空調器、組合式空調機組等運行過程中產生的冷凝水，必須</p><p>　　及時予以排走，排放冷凝水管道的設計，采用開式、非滿流自流系統(tǒng)，排放方式采用分</p><p>　　區(qū)排放，客房處分兩區(qū)

106、,集中后分別由兩根立管排出。 </p><p>　　(1)沿水流方向，水平管道應保持不小于千分之二的坡度，且不允許有積水部位； </p><p>　　(2)當凝水盤位于機組內的負壓區(qū)段時，凝水盤的出水口處必須設置水封，水封的高</p><p>　　度應比凝水盤處的負壓（相當于水柱高度）大50%左右。水封的出口，應與大氣相通； </p><p>

107、;　　(3)冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管，不必進行防結露的保溫和隔氣處理； </p><p>　　(4)冷凝水立管的頂部，應設計通向大氣的透氣管； </p><p>　　(5)設計和布置冷凝水管路時，必須認真考慮定期沖洗的可能性，并應設計安排必要</p><p><b>　　的設施； </b></p><p>　　(6

108、)冷凝水管的公稱直徑DN(mm)，應根據負荷的大小來確定。</p><p>　　由《簡明空調設計手冊》按冷凍水供回水7/12℃計算流量,水泵壓出口流速取2.4~3.6m/s，吸入口取1.2~2.1m/s，主干管流速取1.2~4.5m/s，一般管道取1.5~3m/s，為控制流速，本設計中水平管道的流速取0.8～2.0m/s。閉式系統(tǒng)選表面當量絕對粗糙度K＝0.2mm，確定主要管段流量、流速、管徑。</p>

109、;<p>　　冷凍水管內水流速推薦值</p><p>　　注：風機盤管與新風機組的進出管徑由生產廠家提供。</p><p>　　在計算出各管段的相應流速后則按照上述公式進行管徑計算，計算出管徑后應按照國家標準的鋼管公稱直徑選取。經整理，流量與管徑之間的對應關系如下表所示：</p><p>　　流量與管徑之間的對應關系</p><p&

110、gt;　　為了便于確定各管段局部阻力系數，現將常用的局部阻力構件及其系數列表如下，在計算過程中，根據實際情況查找相應的構件：局部阻力當量長度表（m）</p><p>　　7 冷凍機房設計</p><p>　　7.1 冷水機組選擇</p><p>　　7.1.1 冷凍機組選擇依據</p><p>　?。?）選用電力驅動的冷水機組時，當單機

111、制冷量Q＞1160 KW時，宜選用離心式；當Qe=580~1160 KW時，宜選用離心式或螺桿式；當Q＜580 KW時，宜選用活塞式。</p><p>　?。?）冷水機組一般以選用2~4臺為宜，中小型規(guī)模宜選用2臺，較大型可選用3臺，特大型選用4臺，冷水機組一般不設備用，并與負荷變化情況及運行調節(jié)相適應。</p><p>　　（3）有合適熱源，特別是有余熱和廢熱可以利用，以及電力不足時，宜

112、采用溴化鋰吸收式冷水機組。</p><p>　?。?）進行技術經濟比較后，宜優(yōu)先采用能量調節(jié)自動化程度較高的冷水機組，活塞式機組宜采用多臺壓縮機自動聯控機組，以及變頻可調的冷水機組。</p><p>　?。?）電力驅動的壓縮式冷水機組宜根據單機空調制冷量在額定工況下的能效率比參照下表優(yōu)選用活塞式、螺桿式或離心式冷水機組。</p><p><b>　　冷水機

113、組選擇方式</b></p><p>　　7.1.2 本設計選擇方案</p><p>　　根據前面的負荷計算可得到整個大樓的總冷負荷為343.89kW，新風負荷為299.83kW，所以冷水機組所需的供冷量為643.72kW考慮到實際同時使用概率等因素的影響（同時使用系數0.7~0.9，），因為本工程多數為辦公大廈，選用系數0.80得實際所需冷量：Q=0.8×643.72

114、=514.976kW為保留一定的富余量，選擇LSCW100兩臺螺桿式冷水機組，其相關技術參數如下表：配電功率KW</p><p><b>　　7.2 冷卻塔選擇</b></p><p>　　冷卻塔根據冷卻水量和冷卻水供、回水溫度及溫差選擇。冷卻塔的水流量 = 冷卻水系統(tǒng)水量×1.2。冷卻水量取決于冷水機組冷凝器的散熱量和冷卻水供、回水溫差。按熱平衡公式計算如

115、下：</p><p>　　W = 3600 Q/(1000 ?t·c)</p><p>　　式中 Q——冷凝器散熱量，kW；</p><p>　　W——冷卻水量，m³/h；</p><p>　　?t——冷卻水供、回水溫差，℃；</p><p>　　c——水的比熱，kJ/(kg·

116、;℃)。</p><p>　　又 Q ＝（1.2～1.3）Q 。 其中 Q ?！渌畽C組制冷量 KW</p><p>　　冷水機組冷凝器的散熱量為 Q ＝（1.2～1.3）Q 。＝2×1.25×326.4= 816kW。</p><p>　　選用逆流式冷卻塔，逆流式冷卻塔按水的冷卻溫差，對于蒸汽式壓縮制冷機組供、回水溫差一般為5℃。故采用低溫

117、差（標準型）逆流式冷卻塔。</p><p>　　對于低溫系列工況：進塔水溫t1＝37℃，出塔水溫t2＝32℃，水溫差?t＝5℃。</p><p>　　因此，冷卻水量 W = 3600×816/(1000×5×4.2) = 139.9m³/h。 </p><p>　　冷卻塔的水流量 = 1.2W＝167.9 m³/

118、h</p><p>　　因此選擇DFN系列方形冷卻塔2臺，單臺流量為 100m³/h，主要性能如下：</p><p>　　型號： DFN-100</p><p>　　流量： 100m³/h</p><p>　　電機功率：3.0 Kw</p><p>　　外形尺寸 高度（H）4170mm , 長&#

119、215;寬=2600mm×2600mm</p><p>　　配管尺寸（DN） </p><p>　　溫水入管 150 mm，冷水出管 200mm，排水管 32 mm，溢水管 50mm，補給水管 （自動）32mm （手動） 50mm</p><p><b>　　冷卻塔的布置： </b></p><p>　

120、　（1）冷卻塔應設置在空氣流暢，風機出口處無障礙物的地方。如建筑外觀的需要，冷卻塔需用百葉窗圍擋時，則百葉窗靜孔面積處的風速應小于2m/s，以保證有足夠的開口面； </p><p>　　（2）冷卻塔應設置在噪聲要求低和允許水滴飛濺的地方，當附近有住宅或其他建筑物，且有一定的噪聲要求時，應考慮消聲和隔振措施； </p><p>　?。?）冷卻塔設置在屋頂或樓板上，應校核結構承壓強度； <